无初次沉淀池 3 应根据氮 可按下式计算 固定式排水装置结构简单 6.6.22 反应时间 值应以当地冬季和夏季的污水温度进行修正 供电 此外 供氧设施类型和选用风机压力等因素确定 直至达到开始向反应池进水时的最低水位 便于经常冲洗保养 缺氧区(池) 宜采用厌氧/缺氧/好氧法(AAO法 s 不溶于水 完全混合式生物反应池 选择适宜的活性污泥处理工艺 缺氧/好氧法(A 3 2 6.6.1 转碟宜安装在沟渠直线段的适当位置 除磷却要求较高负荷和较短泥龄 反应池应采用有防止浮渣流出设施的滗水器 除磷系统污水的水质规定 但水量较小(小于500m Ⅱ 厌氧/好氧法(A 好氧污泥稳定等不同要求和外部环境条件 规定廊道式生物反应池的宽深比和有效水深 氧化沟的走道板和工作平台 但不包括污泥室容积 排水时间t 式中 4 X 十分适合作事故排水装置 SBR反应池的数量宜不少于2个 硝态氮在缺氧池中通过反硝化菌作用被还原成氮气逸出 规定生物反应池的主要设计数据 弯道处可设置一道或多道导流墙 6.6.40 2 当进水碱度不能满足上述要求时 2 做此规定 如船式一体化氧化沟 Q——生物反应池的设计流量(m △X 根据去除碳源污染物 传统活性污泥法去除碳源污染物的主要设计参数 关于浮渣的规定 ——生物反应池出水总凯氏氮浓度(mg/L) 生物反应池的容积 氨氮在好氧池中通过硝化细菌作用被氧化成硝态氮 温度高 v 式(6.6.18-6)中好氧区(池)氨氮浓度N 可按下列公式计算 5 K 生物反应池中厌氧区(池)的容积 适于除磷 廊道式生物反应池的池宽与有效水深之比宜采用1:1～2:1 排出比小 O法)生物脱氮的主要设计参数 d 硝态氮作为电子受体 6.6.11 而硝酸盐不利于除磷 2 若厌氧区(池)停留时间小于1h 4 3 以及污水温度 t 沟内平均流速为0.25m/s n——每个系列反应池个数 沙尘暴 Q 水质 目前常用的消除泡沫措施有水喷淋和投加消泡剂等方法 可不设初次沉淀池或缩短污水在初次沉淀池中的停留时间 关于氧化沟进出水布置和超高的规定 大气温度 6.6.20 ——生物反应池五日生化需氧量污泥负荷[kgBOD 6.6.14 曝气区的有效容积应包括导流区部分 生物反应池的容积 宜采用淹没入流方式 包括水量 ～8W/m 3 N V——生物反应池容积(m 与混合液回流比 当采用鼓风曝气时为0.5m～1.0m 反硝化动力学计算时 按本规范第6.6.11条所列公式计算时 生物脱氮由硝化和反硝化两个生物化学过程组成 缺氧区(池)有足够碳源 3 后的水泵 6.6.13 5 据资料介绍 t 1)缺氧区(池)容积 理论上可回收3.57g碱度 积磷菌 1 2 然后与污水在吸附区充分混合 综合两者关系 式(6.6.18-1)介绍了缺氧池容积的计算方法 本规范建议为2W/m e 式中3为美国EPA(美国环境保护署)推荐的还原1g硝态氮可回收3g碱度 需设置进水配水井 根据需要 处理城镇污水的生物反应池的主要设计参数 所以容积负荷比普通生物反应池大 3 3 还拟对消化池出泥管进行改造 V 5 反硝化时 2 其设备操作平台宜高出设计水面0.8m～1.2m 不是一个常数 硝化作用中氮的半速率常数K 和X取端值相乘以确定最大的容积负荷L n 6.6.6 Orbal同心圆或椭圆形氧化沟 可用事故排水装置应急 Ri 6.6.31 制糖厂 当五日生化需氧量与总凯氏氮之比为4或略小于4时 6.6.12 它的特点是回流污泥先在再生区作较长时间的曝气 关于自动控制的规定 -N)/(kgMLSS·d) 污泥脱水滤液和第二级消化池上清液 无初次沉淀池时取0.6～1.0 s 其数值为0.2～15 2 本条适用于推流式运行的廊道式生物反应池 6.6.5 生物反应池的容积 总回流比为4时 6.6.13 按污泥负荷计算 如果好氧区(池)硝化作用完全 生物反应池的容积 可设在滗水结束时的水位处 关于除泡沫的规定 ——污泥总产率系数(kgMLSS/kgBOD 运行条件一般指进水负荷和特性 6.6 6.6.21 3 是硝化细菌比生长速率等于硝化细菌最大比生长速率一半时氮的浓度 表6.6.20 剩余总碱度＝进水总碱度＋0.3×五日生化需氧量去除量＋3×反硝化脱氮量－7.14×硝化氮量 考虑到清洗和检修等情况 y——MLSS中MLVSS所占比例 青岛某污水厂采用AAO(又称A 相应的五日生化需氧量污泥负荷较低 3 可增加缺氧池容积 若放磷时无溶解性可快速生物降解的有机物在菌体内储存 规定吸附再生生物反应池吸附区和再生区的容积和停留时间 氧化沟自动控制系统可采用时间程序控制 e 出水宜在充氧器后的好氧区 减少磷酸盐析出量 由于城镇污水水量大 1 /d) 混合全池污水所需功率不宜小于25W/m 要取得较好的脱氮效果 还应综合考虑提供硝酸盐和反硝化速率等方面的因素 氧化沟前可设置厌氧池 其设备平台宜高出设计水面0.8m～1.2m 式中0.12为微生物中氮的分数 有效水深4.0m～6.0m是根据国内鼓风机的风压能力 关于衰减系数的规定 ·d) 式中 O)工艺中 由于受活性污泥界面以上最小水深(保护高度)限制 ——厌氧区(池)容积(m 初次沉淀池出流中有30％的惰性物质 又称A 无法去除 m——充水比 氧化沟不宜小于15W/m P 占地 以满足不同阶段的溶解氧浓度要求或根据设定的模式进行运行 直接回到集水池 会带出污泥 ～8W/m 反应池的进水处应设置导流装置 5 故长宽比宜为2.5:1～4:1 生物反应池中的好氧区(池) 后浓缩池进泥管 原污水 假设在进水工序不进行沉淀和排水 可以省略 D 6.6.7 好氧区(池)剩余总碱度宜大于70mg/L(以CaCO 厌氧/缺氧/好氧法(AAO法 L K 生物反应池混合液的旋流前进的水力状态较好 排水或闲置 /(m 式(6.6.18-6)为计算硝化细菌比生长速率的公式 O法) 可布置成多段缺氧/好氧形式 并考虑尽量降低生物反应池占地面积而确定的 进水和回流污泥点宜设在缺氧区首端 但是 氧化沟的超高与选用的曝气设备类型有关 ) 综合考虑泥龄的影响后 6.6.38 SBR反应池宜按平均日污水量设计 脱氮要求有较多硝酸盐供反硝化 宜根据试验资料确定 氧化沟前可不设初次沉淀池 ) 本规范规定宜大于0.25m/s 1 3 F——安全系数 ) 若进水发生短流会造成出水水质恶化 r＝(Q 在式(6.6.18-5)中引入安全系数F V 尤其是溶解性可快速生物降解的有机碳不足时 美国污水厂手册推荐取5W/m 流速大 缺氧区(池) 6.6.43 1 -1 如果反应池水深过小 则固液分离所需时间就长 相似工艺的污水厂 3 在需要硝化的场合 矩形反应池可布置紧凑 沉淀 反硝化菌是兼性异养菌 表6.6.10 3 设计生物反应池各区(池)容积时 关于反应池池形的规定 TSS/BOD Ⅴ 6.6.9 进入生物脱氮 t 宜为1:2～1:3 s 无试验资料时 除渣池(或极细格栅)等预处理设施 曝气转刷 应核算污水处理过程中 生物脱氮和除磷都需有机碳 水深应根据鼓风机出风压力确定 2 ——混合液回流量(m 20℃的数值为0.04～0.075 水力停留时间宜采用0.5h～1.0h 当脱氮效果好时 ——生物反应池内混合液挥发性悬浮固体平均浓度(gMLVSS/L) 2 一般地说 P /d) 氧化沟的有效水深与曝气 沉淀区表面水力负荷宜为0.5m 传统活性污泥法 宜为1～2 由此可见 Y 不会留下任何难以分解的中间产物 6.6.6 图4 为顺利输送污水并保证处理效果 3 经盐酸浸泡 6.6.29 μ——硝化菌比生长速率(d 由公式可知 2 宜为1.0h～1.5h 同时脱氮 这样即使污水中五日生化需氧量与总磷之比大于17 混合功率宜采用2W/m 宜根据试验资料确定 活性污泥法 /(kgVSS·d)下降到0.038kgN0 式中 宜为0.6m～0.8m TSS中惰性固体占50％ 6.6.32 然后积磷菌释放磷 关于设置放水管的规定 调整为前置缺氧区(池)或串联增加缺氧区(池)和好氧区(池)等变形工艺 剩余污泥宜采用机械浓缩 吸附区的容积 TSS/BOD n -1 管道等输水设施做出按最高日最高时污水量设计的规定 应有除垢措施 此外 3 关于设置配水井的规定 活性污泥法 无试验资料时 假定好氧区(池)混合液进入二次沉淀池后不发生硝化反应 关于反应池数量的规定 ) 因此将原规范中按容积负荷计算的公式列入条文说明中以备方案校核 T——设计温度(℃) 无试验资料时 ～8W/m SBR工艺各工序的时间 Q 针对这些存在的问题 反应池长度与宽度之比 kgBOD 3 本规范表6.6.20所列设计参数为经验数据 无试验资料时 同时 反应池应设置固定式事故排水装置 吸附再生生物反应池的吸附区和再生区可在一个反应池内 v 3 反应池中缺氧区(池)的水力停留时间宜为0.5h～3h 生物反应池投产初期采用间歇曝气培养活性污泥时 占地少 释磷过程中释放的能量可用于其吸收和贮藏溶解性有机物 对反应池前后的水泵 de 值小 关于生物脱氮的规定 3 2 co 还原1g硝态氮成氮气 3 6.6.35 6.6.17 以及采用容积负荷指标时计算容积之用 2 宜为1h 会竞争性地抑制放磷 采用厌氧消化处理时 脱氮效果不好 因此 则系统最大脱氮率是总回流比(混合液回流量加上回流污泥量与进水流量之比)r的函数 污泥总产率系数随温度 从而使出水磷浓度升高 每个周期包括进水 由于氧化沟多用于长泥龄的工艺 磷的排放标准等要求 脱氮要求较低负荷和较长泥龄 氧化沟 获取数据 6.6.24 可按表6.6.25的规定取值 P 温度变化可用式(6.6.18-2)修正 c ——温度系数 在进水浓度较低时 作较短时间接触 否则 搅拌(厌氧 泥龄可取11d～23d 影响污泥的衰减 为1.5～3.0 3 可根据排放要求确定 当有两组及其以上平行运行的系列时 该厂在消化池出泥管 如回流污泥浓度不在上述范围时 6.6.39 同时 泥龄θ te v 无试验资料时 脱氮和除磷对泥龄 为了保证活性污泥处于悬浮状态 连续进水时 6.6.28 水力停留时间也较长 L 6.6.11 3 由于进水时可均衡水量变化 应符合下列要求 Ⅴ 可参见本规范条文说明6.6.18 不包括污泥回流量 表6.6.18所列设计参数为经验数据 改变进水和回流污泥等布置形式 沉淀区的沉淀效果易受曝气区的影响 N 厌氧区(池)混合全池污水最小曝气量及最小搅拌功率的规定 设计时 会使缺氧区(池)氧化还原电位(ORP)升高 R 可适当修正 在《污水处理新工艺与设计计算实例》一书中推荐取3W/m 这样可减少对进水碱度的需要量 6.6.36 以增加回收碱度量 5 只是在处理系统中循环 闲置不是一个必需的工序 除磷 并按本规范公式(6.6.18-2)进行温度修正 应有除泡沫措施 值可采用0.03～0.06(kgNO 连续进水时 水力停留时间等设计参数 S 若五日生化需氧量与总凯氏氮之比小于4 闲置时间的长短由进水流量和各工序的时间安排等因素决定 除磷时 相当于回流比大 3)混合液回流量 好氧) O法)生物脱氮的主要设计参数 图3 表6.6.19 F t 则进水时间应为t/n 6.6.36 关于导流装置的规定 Ri 初期运行条件等 地质条件 根据处理要求 在好氧环境中会吸收超过其正常生长所需的磷 地质 则积磷菌在进入好氧环境中并不吸磷 传统活性污泥法 缺氧 厌氧/好氧法可满足上述要求 由此可见 曝气装置沿一侧布置时 在设计中虽然可以从参考文献中获得一些动力学数据 仅需除磷时宜为0.25～0.5 系统中仍有硝化细菌 与二次沉淀池分建的氧化沟 回流污泥中硝态氮进厌氧区(池)后全部被反硝化 我国的寒冷地区 如不除磷 规定污水进入厌氧区(池) ②有有机碳 O法) 综合以上考虑 受滗水器结构限制 当进水碱度较小 T——设计温度(℃) 6.6.3 3 规定每天的运行周期数 为了有硝态氮 原污水的COD/BOD ·h)～1.0m Ⅳ 5 关于合建式完全混合生物反应池的规定 图2 3 阶段曝气生物反应池宜采取在生物反应池始端1/2～3/4的总长度内设置多个进水口 积磷菌在厌氧池放磷时释放的能量不能很好地被用来吸收和贮藏溶解性有机物 取得了良好的除磷效果 /d) 综合考虑除磷效率和经济性 硝态氮作为电子最终受体 采用低负荷连续进水方式时 可按下式计算 6.6.34 必须具备下列条件 当条件许可时也可采用较大水深 ——生物反应池出水五日生化需氧量(mg/L)(当去除率大于90％时可不计入) 即Y 一般规定 宜根据试验资料确定 并设置进水配水井 污水的五日生化需氧量与总凯氏氮之比是影响脱氮效果的重要因素之一 Q——每个周期进水量(m 弯管处尤甚 反硝化菌与积磷菌争夺碳源 设备供应等 6.6.18 6.6.20 无初次沉淀池时泥龄-污泥总产率系数曲线 负荷可适当增大 关于有效水深的规定 硝化菌最大比生长速率(d 在需同时脱氮除磷时 te 宜符合本规范第6.6.17条～第6.6.20条的有关规定 ) 充水比要小 井内设闸或溢流堰 生物反应池的超高 为了在环境条件变得不利于硝化细菌生长时 厌氧/好氧法(A 按这两个区的容积进行加权平均得出的理论数据 规定生物反应池的超高 现在修改为按去除的五日生化需氧量计算 曝气转碟也可安装在沟渠的弯道上 应充分考虑冬季低水温对去除碳源污染物 悬浮状有机物可在氧化沟内得到部分稳定 充水比的倒数减1 进水口的位置应适应吸附区和再生区不同容积比例的需要 排水时间宜为1.0h～1.5h 需脱氮时宜为0.15～0.3 带入缺氧池的溶解氧多 2 在确定污泥总产率系数时 de(20) s 缺氧/好氧生物反应池的容积计算 6.6.23 可采用下式 Ⅲ o 碱度起着缓冲作用 ＋Q 序批式活性污泥法(SBR) 氧化沟可分为多种类型 当采用氧化沟进行脱氮除磷时 K n 6.6.7 1 在五日生化需氧量与总磷之比为17及以上时 ·h)～1.0m 1 第6.6.18条和第6.6.19条的规定计算 反应池应有撇渣机等浮渣清除装置 污泥负荷和好氧停留时间的要求是相反的 ②有机碳 6.6.24 P DE型交替式氧化沟等 ——T℃时的衰减系数(d 4 P 需外加碳源才能达到理想的脱氮效果 当污水中五日生化需氧量与总凯氏氮之比大于4时 硝化菌是化能自养菌 关于生物反应池始端设置缺氧选择区(池)或厌氧选择区(池)的规定 水深宜为4.0m～6.0m 当仅需脱氮时 反应(厌氧 式中 6.6.28 进水有机物浓度高且较易生物降解时 则磷从水中转移到泥中 又称A S 当处理效率可以降低时 可对工艺流程进行变形改进 滗水不能过多 它们利用有机物作为电子供体 1 除磷效果较差 6.6.21 按本规范第6.6.11条所列公式计算时 通过排放富磷剩余污泥 6.6.25 K 4 此类放磷为无效放磷 ——回流污泥量(m 广州地区的一些污水厂 除计算外 为了保证硝化发生 温度和污泥中反硝化菌的比例等因素有关 3 输送厌氧消化污泥或污泥脱水滤液的管道 X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度(gMLSS/L) 污水中的五日生化需氧量与总磷之比宜大于17 有初次沉淀池 根据经验 6.6.37 出水剩余总碱度可按下式计算 不经济 Q为反应池设计流量 O法)生物脱氮除磷的主要设计参数 3 氧化沟的隔流墙和导流墙宜高出设计水位0.2m～0.3m 需较长泥龄 好氧池剩余碱度小于70mg/L θ 必须考虑原污水中总悬浮固体的含量 污水中含有大量产生泡沫的表面活性剂时 延时曝气氧化沟主要设计参数 一个周期所需时间可按下式计算 缺氧区(池)时 5 有初次沉淀池和无初次沉淀池时 6.6.8 生物除磷工艺的剩余活性污泥厌氧消化时会产生大量灰白色的磷酸盐沉积物 0.098(T—15) 取高值 dT ——20℃时的衰减系数(d 污泥负荷计算公式中 反之亦然 -N)/(kgMLSS·d)] 式中1.08为温度修正系数 反而不利 泥龄须大于1/μ 阶段曝气的特点是污水沿池的始端1/2～3/4长度内分数点进入(即进水口分布在两廊道生物反应池的第一条廊道内 ——好氧区(池)设计污泥泥龄(d) 不宜大于3.5m 5 式中 发生反硝化反应及放磷反应 异养性反硝化菌在呼吸时 影响该类细菌在好氧池的吸磷 ——生物反应池的五日生化需氧量容积负荷 第一个好氧池仅氧化部分氨氮 式中 缩短泥龄 ——厌氧区(池)水力停留时间(h) 为了发生反硝化作用 由于无硝态氮和积磷菌争夺有机物 当仅需除磷时 分别为T℃和20℃时的脱氮速率 一般指操作管理要求 故规定反应池的设计污水量为平均日污水量 将硝态氮还原成气态氮 ——排出生物反应池系统的微生物量(kgMLVSS/d) /(m 防止污泥膨胀 a 厌氧区(池)应采用机械搅拌 并根据经验确定厌氧和好氧各段的容积比 泥龄-污泥总产率曲线分别示于图2和图3 转碟时 3 ③基本无溶解氧(溶解氧会消耗有机物) 或当投产初期污水量较小 k 6.6.33 6.6.42 t 但由于污水的情况千差万别 宜先除磷再返回污水处理系统 6.6.27 外部环境条件 可按下式计算 宜根据试验资料确定 厌氧/缺氧/好氧法可满足这一条件 e 根据可能发生的运行条件 会影响磷的去除率 排水目的是排除沉淀后的上清液 厌氧区(池)的搅拌功率 混合液回流比不宜大于400％ 生物除磷由吸磷和放磷两个过程组成 规定反应池容积的计算公式 磷浓度十分高 2 在特定位置设置溶解氧探头 根据经验可采用本规范第6.6.11条生物去除碳源污染物的计算方法 关于导流墙 可根据池中溶解氧浓度控制曝气设备的开关 其次应采用有挡板的滗水器 S 规定完全混合型反应池水深宜为4.0m～6.0m 泥龄可取3.5d～7.0d 6.6.34 ——每个周期反应时间(h) TSS/BOD 可采用经验数据或按表6.6.20的规定取值 除磷 严重影响了正常运行 对于某种生活污水 以泥龄作为基本设计参数是十分有利的 当需要同时脱氮除磷时 6.6.10 它适用于推流式 当采用转刷 Ⅰ 负荷尚应适当减小 6.6.16 6.6.30 T 3 氧化沟可与二次沉淀池分建或合建 氧化沟系统宜采用自动控制 表明污泥室的溶解氧浓度不一定能满足生物反应池所需的耗氧速率 以保证均匀配水 控制曝气转刷的连续 其他设计参数沿用原规范有关条文的数据 ——好氧区(池)容积(m 管道等输水设施应按最高日最高时污水量设计 关于活性污泥处理工艺选择的规定 按污泥泥龄计算 所需功率均以曝气器配置功率表示 TSS去除60％ 竖轴表曝机时 污泥衰减多 其中有连续运行 可通过相似水质 de 污水的五日生化需氧量与总磷之比是影响除磷效果的重要因素之一 要取得较好脱氮效果 6.6.26 可按下列公式计算 F可取1.5～3.0 是温度校正项 用机械法浓缩污泥可缩短浓缩时间 ——脱氮速率[(kgNO 目前国内一些大型污水厂采用的水深为6.0m 缺氧区(池)的水力停留时间宜为0.5h～3h 剩余污泥量大 6.6.31 6.6.2 设置不同运行方案 比较时参考使用 2 厌氧/好氧生物反应池的容积计算 有初次沉淀池时泥龄-污泥总产率系数曲线 消耗部分碱度 一般为0.9m～1.5m 设2个反应池不经济 有些污水厂将淀粉厂 3 /d)时 缺氧/好氧法(A 脱氮时 前四个工序是必需工序 3 排出水的深度相应增大 6.6.42 Q——设计污水流量(m 宜按本规范表6.6.20的规定取值 经第二个缺氧池回收碱度后再进入第二个好氧池消耗部分碱度 脱氮和除磷的影响 式中 硝化细菌就会从系统中流失 t 非好氧反应以及排除剩余污泥等 如Carrousel型多沟串联系统氧化沟 自养硝化细菌比异养菌的比生长速率小得多 吸附再生反应池的X d20 宜根据试验资料确定 N ——生物反应池进水五日生化需氧量(mg/L) 由于目前很少采用按容积负荷计算生物反应池的容积 2 宜同时满足前两款的要求 寻找合适的平衡点 关于设计污水量的规定 宜按下列规定计算 应按《寒冷地区污水活性污泥法处理设计规程》CECS 本条是根据国内外有关阶段曝气法的资料而制定 是根据吸附区的混合液悬浮固体和再生区的混合液悬浮固体 采用生物除磷处理污水时 外加甲醇的费用较大 当采用转碟 O法)的工艺流程中 为1.5～2.0 6.6.4 缺氧和好氧环境 回流污泥中硝态氮浓度和好氧区(池)相同 当污水温度低于10℃时 ①厌氧(无硝态氮) 表6.6.25 可按下列公式计算 ORP从-218mV上升到-192mV 沉淀时间t Ⅰ 表6.6.18 为使好氧池的pH值维持在中性附近 根据国内污水厂的运行经验 缺氧区(池) R 取低值 需氧量较大 1 短时间可能为4℃～6℃ 且可最大限度地节约动力 -1 沉淀于一体的氧化沟 后浓缩池上清液管道和污泥脱水后滤液管道中均发现灰白色沉积物 以脱氮为主要目标时 可采用4.0m～6.0m 运行时可增减闲置时间调整非好氧反应时间 在许多不设初次沉淀池的处理工艺中更甚 K ) 20℃的K 6.6.37 ①有硝态氮 关于吸附再生生物反应池的规定 以除磷为主要目的时 应安全 结果产生的污泥将大于由有机物降解产生的污泥 Y——污泥产率系数(kgVSS/kgBOD 值大 城镇污水可生化性好 位置 ——污泥泥龄(d) 3 因此只有试验数据才最符合实际情况 按设计程序变换进出水水流方向 6.6.16 将原有的内置式管道改为外部管道 从而进一步提高脱氮除磷效果 应根据试验资料确定 宜有清除浮渣的装置 6.6.30 一个周期的时间为t Q——生物反应池的设计流量(m 生物脱氮时 每天的周期数宜为正整数 冬季水温一般在6℃～10℃ 随着曝气设备不断改进 3 关于可不设初次沉淀池的规定 关于SBR工艺各工序时间的规定 间歇或变速转动 可采用本规范第6.6.11条生物去除碳源污染物的计算方法 氧化沟的有效水深也在变化 K 6.6.4 K 好氧区采用机械曝气器时 3 关于与二次沉淀池分建或合建的规定 N 若比值过低 可比普通活性污泥法从污水中去除更多的磷 完全混合生物反应池可分为合建式和分建式 生物反应池主要设计数据中 ——生物反应池中氨氮浓度(mg/L) 合建式生物反应池的设计 对脱氮效果的提高不大 积磷菌在厌氧放磷时 以增大进生物反应池污水中五日生化需氧量与氮的比值 大大消耗了混合液的碱度 在厌氧区(池)中先发生脱氮反应消耗硝态氮 K 导致污泥性状变差 排水和闲置五个工序 反映了原污水中总悬浮固体与五日生化需氧量之比 会使系统由推流式趋于完全混合式 3 机械搅拌器布置的间距 6.6.41 为安全计 反应速度逐渐下降 进水时间指开始向反应池进水至进水完成的一段时间 图4为一些变形的工艺流程 宜按本规范表6.6.18的规定取值 系统有初次沉淀池时取0.3 6.6.29 生物脱氮 影响环境和处理效果 θ SBR反应池容积 以有机基质作为电子供体 O法) 由于污水的进入会搅动活性污泥 根据国内运行经验 Ⅱ X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度(gMLSS/L) Ⅲ t——一个运行周期需要的时间(h) 且反应池对水质变化有较大的缓冲能力 现在 式(6.6.18-6)是从纯种培养试验中得出的硝化细菌比生长速率 生物脱氮 关于曝气设备安装部位的规定 式中 宜采用3.5m～4.5m ·h) 首先应设沉砂池 关于低温条件的规定 ——生物反应池进水五日生化需氧量(mg/L) 其生物除磷的效果也将受到影响 无试验资料时 当以去除碳源污染物为主时 有关设计数据是根据我国污水厂回流污泥浓度一般为4g/L～8g/L的情况确定的 应采取增加碱度的措施 除磷时 o /(m 适于脱氮 6.6.5 关于生物同时脱氮除磷的规定 式(6.6.38-2)中充水比的含义是每个周期进水体积与反应池容积之比 若无试验条件时 伴随着溶解性可快速生物降解的有机物在菌体内储存 SBR反应池前 /h) 最大脱氮率＝r/(1＋r) 式中 O法)生物脱氮除磷的主要设计参数 酿造厂等排出的高浓度有机废水作为外加碳源 3 充水比和周期数等参数均对脱氮除磷有影响 式中 因此应设置导流装置 四廊道生物反应池的前三条廊道内) 污泥负荷的取值 a 可取10d～20d Ⅳ 的典型值为1.0mg/L AAO(又称A 在只除磷的厌氧/好氧系统中 3 沉淀 生物反应池的池宽与水深之比为1～2 序批式活性污泥法(SBR) 则好氧区(池)氨氮浓度与二次沉淀池出水氨氮浓度相等 关于延时曝气氧化沟的主要设计参数的规定 c -1 不能同时取得较好的效果 ) 也可采用溶解氧或氧化还原电位(ORP)控制 2 沿生物反应池长度方向应设置多个进水口 沉淀区的表面水力负荷宜为0.5m 泥龄和内源衰减系数变化而变化 低气温对污水温度的影响 同时脱氮除磷时 6.6.39 这种沉积物极易堵塞管道 v 关于生物除磷的规定 缺氧/好氧法可满足上述要求 严重影响了磷的去除效率 要综合考虑各种因素 采用1.02～1.06 水文 对于交替运行的氧化沟 6.6.9 当采用机械曝气时 v 充水比小 在闲置期间 一般规定 无试验资料时 五日生化需氧量与总凯氏氮之比过小时 外加碳源可采用甲醇 /d) 每组生物反应池在有效水深一半处宜设置放水管 3 参照国外有关资料 N 3 如反应池长宽比过大 6.6.38 6.6.27 为改善沟内流速分布 t /(kgVSS·d) 污水厂生产实践表明 反应池宜采用矩形池 混合液回流量大 应符合下列要求 生物除磷的剩余污泥 有利于满足运行要求 可以进水 ) 3 会因短流而造成出水水质下降 注 处理每立方米污水的供气量不应小于3m 表6.6.19所列设计参数为经验数据 国内外普遍采用沟内平均流速0.25m/s～0.35m/s 关于平均流速的规定 采用鼓风曝气器时 )/Q 若一个处理系统有n个反应池 衰减系数K 6.6.22 O)工艺处理污水 生物反应池的设计 也有一些污水厂采用的水深超过6.0m 也有集曝气 可按下式计算 脱氮 当吸附区和再生区在一个反应池内时 竖轴表曝机应安装在沟渠的端部 2 1 非好氧反应时间内 ——硝化作用中氮的半速率常数(mg/L) 连续地将污水流入各个池内 /(m 式(6.6.18-7)介绍了混合液回流量的计算公式 青岛等地污水厂运行实践表明 活性污泥中积磷菌在厌氧环境中会释放出磷 N 回流污泥进入生物反应池的厌氧区(池) 可采用经验数据或按表6.6.18的规定取值 对含磷高的液体 de 其作用是改善污泥性质 n 湿度 好氧反应 宜按本规范第6.6.11条 它被分解后产生二氧化碳和水 de(T) 关于氧化沟前设厌氧池的规定 污水中的五日生化需氧量与总凯氏氮之比宜大于4 容积负荷L 不宜大于4.5m 过去 污泥产率较低 即增加排泥量可提高磷的去除率 ——每池每周期所需要的进水时间(h) 日本指南规定 当采用竖轴表曝机时 6.6.10 关于氧化沟进行脱氮除磷的规定 进水口的尺寸应按通过全部流量计算 6.6.23 原来是按进水五日生化需氧量计算 尽量使反应池混合液的氧利用率接近均匀 ——生物反应池出水总氮浓度(mg/L) 脱氮和除磷是相互影响的 但一般不小于0.5h 生物同时脱氮除磷 并应符合下列要求 吸附区的停留时间不应小于0.5h 2 规定污泥负荷的选用范围 当pH值偏离最佳值时 即反硝化时需消耗有机物 ) 否则反应池表面会积累浮渣 ——生物反应池出水总氮浓度(mg/L) 按下列规定计算 O法)生物除磷的主要设计参数 S 温度影响污泥总产率系数 计算所得的剩余污泥量往往偏小 需在好氧环境中氧化氨氮获得生长所需能量 宜按本规范表6.6.19的规定取值 6.6.26 并按下式计算 反硝化速率K 则难以完全脱氮而导致系统中存在一定的硝态氮的残余量 也需设置进水配水井 中国市政工程西南设计研究院曾采用过2W/m 为了便于运行管理 一般生物反应池的平均耗氧速率为30mg/(L·h)～40mg/(L·h) 值小 再增加回流比 由于硝化细菌世代时间较长 T——设计温度(℃) 也可分别由两个反应池组成 规定厌氧区(池)停留时间为1h～2h 式中 6.6.17 ) 排水时间可通过增加滗水器台数或加大溢流负荷来缩短 6.6.8 在条件许可时 氧化沟可按两组或多组系列布置 K 以脱氮为主要目标时 为了不使反应池水面上的浮渣随处理水一起流出 0.47——15℃时 SBR反应池的数量不宜少于2个 隔流墙的规定 T型交替式氧化沟等 氧化沟前设置厌氧池可提高系统的除磷功能 规定生物反应池容积的计算公式 N 增长泥龄 5 厌氧/缺氧/好氧法(AAO法 2 式(6.6.18-4)介绍了好氧区(池)容积的计算公式 de 可建1个反应池 6.6.35 ——生物反应池进水总凯氏氮浓度(mg/L) 一般取0.4～0.8 按构造特征和运行方式的不同 又称合建式氧化沟 增大总回流比可提高脱氮效果 宜为0.5m 1 厌氧/缺氧/好氧法(AAO法 可按表6.6.10的规定取值 3 比值大 6.6.40 硝化消耗碱度后 为0.8～1.2 宜根据试验资料确定 又称A o 是为了防止二次沉淀池中出现厌氧状态 调整泥龄 为了保证出水水质 所用时间由滗水器的能力决定 反硝化菌和硝化细菌生长的最佳pH值在中性或弱碱性范围 有条件时应通过试验获取数据 合建式完全混合反应池曝气部分的容积包括导流区 t 采用硝化 关于生物脱氮 浮渣和污染物会流入反应池 6.6.12 注 如果没有足够长的泥龄 排水可采用滗水器 关于阶段曝气生物反应池的规定 ——生物反应池出水五日生化需氧量(mg/L) 采用淹没式入流方式的目的是避免引起复氧 关于走道板和工作平台的规定 4 6.6.33 SBR工艺是按周期运行的 ＝1.0 ——缺氧区(池)容积(m 延时曝气氧化沟的主要设计参数 可改变进水和回流污泥的布置形式 关于运行方案的规定 6.6.3 池中剩余总碱度宜大于70mg/L 根据氧化沟渠宽度 K 6.6.1 de 一些变形的工艺流程 按容积负荷计算生物反应池的容积时 在该形式下 1 V 关于事故排水装置的规定 由于SBR工艺一般不设初次沉淀池 生物反应池宜采用圆形 在交替式运行的氧化沟中 反硝化速率从0.08kgN0 θ 有利于反硝化脱氮 上海市政工程设计研究院观察到总回流比从1.5上升到2.5 缩短了排水时间将增加后续处理构筑物(如消毒池等)的容积和增大排水管管径 6.6.19 6.6.15 处理系统应采用较长泥龄和较低负荷 6.6.43 缺氧反应) 值与温度有关 N 6.6.2 6.6 6.6.41 该厂在这些管道的转弯处增加了法兰 混合和推流设备的性能有关 111的有关规定修正设计计算数据 泥龄长 ——闲置时间(h) 氧化沟 除磷工艺的剩余污泥在污泥浓缩池中浓缩时会因厌氧放出大量磷酸盐 水深尚可加大 三廊道生物反应池的前两条廊道内 d 5 氧化沟内的平均流速宜大于0.25m/s 生物反应池的始端可设缺氧或厌氧选择区(池) 当采用转刷时 R 可达理想脱氮效果 可理解为回流比 但充水比过小 3 这类磷酸盐宜采用化学法去除 6.6.14 6.6.32 同时又必须按生物反应池实际运行规律来确定数据 2 当进水五日生化需氧量低于一般城镇污水时 必要时可采取降低负荷 进水和回流污泥从缺氧区首端进入 生物反应池的容积 宜根据试验资料确定 根据对上海某污水厂和湖北某印染厂污水站的生物反应池回流缝处测定实际的溶解氧 进水水质 ke 有效水深应结合流程设计 ) 0.47为15℃时硝化细菌最大比生长速率 在有机碳不足 磷释放不完全 静沉后用作排除上清液 再从泥中转移到水中 Y 要求系统具有厌氧 除磷系统的污水 可采用经验数据或按表6.6.19的规定取值 这种灰白色沉积物质地坚硬 调整厌氧区(池)及缺氧区(池)水力停留时间和保温或增温等措施 -1 厌氧池停留时间可取下限 进水时间 6.6.19 /(kgMLSS·d)] ) 除磷 关于入流方式的规定 由于原污水总悬浮固体中的一部分沉积到污泥中 生物除磷必须具备下列条件 不应小于生物反应池总容积的1/4 ·h) 出水点宜设在充氧器后的好氧区 2 和污泥浓度X相关 列出了温度修正公式 计) 长宽比过小 在要求硝化的氨氮量较多时 即不可无依据地将本规范规定的L 缺氧区(池)时 宜设置溶解氧控制系统 除负荷外 宜采用缺氧/好氧法(A ——衰减系数(d 6.6.15 防溅和便于设备维修 取得了良好效果 回流污泥量的确定 五日生化需氧量与总凯氏氮之比小于4时 以除磷为主要目标时 X为反应池内混合液悬浮固体MLSS的平均浓度 去除1g五日生化需氧量可以产生0.3g碱度 如果反应池水深过大 与污泥负荷L 6.6.18 滗水器故障时 导致反硝化速率降低 关于生物反应池中好氧区(池) 在此期间可根据具体情况进行曝气(好氧反应) 可按下式计算 连续进水时宜为2.5:1～4:1 下游设置导流墙 即Y 依次对各池污水进行处理 2)好氧区(池)容积 但是 反应池中厌氧区(池)和好氧区(池)之比 可在曝气设备上 O法)生物除磷的主要设计参数 3 b 宜采用厌氧/好氧法(A 5 衰减系数K 故可不设初次沉淀池 d 又称A 6.6.25 /(m 总回流比过大 间隙进水时宜为1:1～2:1 每克氨氮氧化成硝态氮需消耗7.14g碱度 1