hb 矩形仓壁板的高宽比小于或等于0.5时 ——梯形板的边界简支时 1 ＝G K.1.8 (K.1.1-6) 壁板单位宽度上的竖向力N 1 eq p 5 va 可简化为单向板计算 h1 va 矩形筒仓仓壁平面外的弯曲计算应符合下列规定 Actions (K.1.2-2) hbl 相邻壁板的水平拉力N 相邻壁板沿其斜长的单位水平拉力S 梯形板当量矩形板的换算面积可按下列公式计算 包括全部贮料荷载 当量圆形板的半径r 可简化为简支板壁计算 漏斗结构自重及附加在漏斗上的设备重及其他荷载 3）结构自重及其他附加荷载产生的法向压力应按下式计算 应按本标准第4.2.7条的式(4.2.7)计算 α N 仓壁A 通常要比精确计算的结果可靠度更高 R 式中 ＝G 可按梯形板计算 一一计算截面处 h1 N p 美国结构工程师手册Structural ——B壁板的倾角 (kN/m)应按下列公式计算 sb y η p p hal N inc.b 3）深梁下部的应力值可按延伸到三角形顶点计算 inc.b 漏斗自重及其他附加荷载作用下 ＝(2a/3)(h－a/6) 矩形高壁浅仓 B壁板上的法向压力(kPa) 的当量圆形板等量换算 附录K nh 2）当仓壁顶部无楼板时 na 2 仓壁与相邻壁板 (K.1.1-4) N 2 p 2 0 从而为设计人员解决了复杂的空间结构计算问题 众所周知 R ——贮料压力的计算高度(m) 当量矩形板换算面积的计算应符合下列规定 可不进行调整 但并非排斥釆用实用程序计算 3 b 角锥形漏斗（斜）壁板的平面内弯曲应符合下列规定 ——梯形板的平均法向压力 B壁板单位面积自重(kPa) N 构件端弯矩20％时 2 K.1.5 可按单向板计算 na 竖向力N 式中 B壁板的计算截面处 前者具有明显的优越性 2）当漏斗壁的高度小于1/2跨长时 na 可按双向板计算 可按弹性固定板壁计算 nb 原规范有关矩形仓的设计内容偏少 1 按三角形板计算 ——仓壁底部单位宽度的贮料压力(kN/m) 2 2）贮料的法向压力p 均釆用欧洲筒仓规范Eurocode b inc.b 计算 N hbl N 把复杂的空间结构简化为平面结构计算 计算B壁板的p 深仓贮料在A 1）当仓壁顶部有楼板时 3 ＝G α ——壁板的支座负弯矩 Tanks K.1.6 浅仓漏斗壁任意计算截面处的斜向力计算时 ——A g——结构自重及其他附加荷载 平面外弯矩应按下列公式计算 (kN/m)应按下式计算 本次修订 1 尤其是对角锥形漏斗壁板的平面内 h1 n 2 h 其仓壁 本附录所釆用的简化计算方法及计算公式 对称布置的矩形筒仓的仓壁 计算截面以下漏斗内的贮料重 对矩形筒仓的设计要求 对称布置的矩形筒仓 壁板底边与顶边的边宽比小于或等于0.25时的梯形板 n N (K.1.1-5) 1 矩形低壁浅仓贮料在A 角锥形漏斗壁在贮料 /2 4 b 2 2 1）与相邻构件的相对刚度比小于20％时 h 构筑物多为空间结构体系 N /2 1 p ——梯形板的边界固定时 B底部或角锥形漏斗壁顶部（图K.1.2-1） K.1.3 (kN/m)应按下列公式计算 /2(a inc.a 矩形低壁浅仓在仓壁底边与角锥形漏斗壁顶边的交接面上 Engineering 注 2 计算截面以下漏斗结构自重及其附加设备重 nb Company)等资料 注 可釆用代换板的静力计算确定漏斗壁板的应力 B的厚度 之和 仓壁平面外的不平衡弯矩（图K.1.10）应按下列公式计算 G 一一梯形板的边界固定时 K.1.2 t Handbook(Mc 高壁浅仓仓壁的平面内弯曲计算可不计与角锥形漏斗壁的共同受力作用 eEd 2 b a 矩形筒仓按平面构件的内力计算 筒仓结构及设备自重等竖向荷载作用下 角锥形漏斗壁A K.1.11 K.1.4 va b h 漏斗结构自重及附设在其上的设备重等(kN) 壁板的平面外弯曲可按半径为r K.1.10 当角锥形漏斗梯形壁板ABCD（图K.1.7）可包络在面积为A的等边三角形ABE内时 应为计算截面处贮料重 外弯曲的计算 式中系数η 低壁浅仓的仓壁与竖向投影高度为2/5跨长的漏斗斜壁的平面内弯曲按共同受力计算时 b 贮料作用于仓壁上的水平压力(kPa) 1）不平衡弯矩值的调整 K.1.1 换算板的跨中弯矩 可简化为符合平截面假定要求的梁计算 )sinα 大于0.5或小于2.0时 (K.1.1-3) 三角形板当量矩形板的换算面积可按下式计算 ＝p R p ＝N ——仓壁底部所承受的全部竖向荷载(kN) inc.a 贮料作用于角锥形漏斗A 角锥形漏斗A (K.1.1-1) 式中 (kN/m)应按下列公式计算 h 并应按应力的线性变化规律递减至零（图K.1.4-1） 需要充实 A 2 n 其计算高度可釆用1/2跨长 矩形筒仓按平面构件的内力计算 ——A壁板的倾角 但矩形筒仓并未被淘汰 n 1 ＋b inc.b 按平面深梁计算 M G ＝gcosα 均可按当量矩形板等代换算（图K.1.6） B仓壁的内侧宽度(m) (kPa)的计算应符合下列规定 N 根据众多工程界人员的反映 B斜壁板顶部单位宽度上的斜向拉力(kN/m) 与贮料法向压力p 角锥形漏斗壁板按各种简化等代板转换后 (K.1.2-1) a N n p 跨中各控制点的配筋可按各简化方法的计算值 inc.a R （图K.1.2-2）的计算应符合下列规定 B壁板的内侧宽度(m) G B壁板（图K.1.2-2）任一水平截面单位宽度上的斜向力N 柱支承的矩形仓的仓壁 t (K.1.1-2) ——壁板A 1 ＝2p 角锥形漏斗（斜）壁板平面外弯曲的计算应符合本标准附录K第K.1.1条的规定及下列规定 ——壁板A /2(a ——计算截面处 4 2）不平衡弯矩值小于壁板 壁板的高宽比小于或等于0.5时 斜向力N Graw-Hill (K.1.6-1) q 2）大于20％时 角锥形（楔形）漏斗三边固定的直角三角形壁板平面外的弯曲（图K.1.8）可按下列公式计算 b q vb 因此被近代筒仓工程大量釆用 并宜采用大值 K.1.1～K.1.11 法向压力 3 K.1 其他条件的壁板可折算为矩形板或圆形板计算 K.1 壁板底边与顶边的边宽比大于0.25且小于0.5时 n 跨中三段控制点应力的最大值配置钢筋 R 角锥形漏斗A n 单位面积上的法向压力p 式中 h 荷载分配系数c可按图K.1.4-2选用 角锥形漏斗A N 换算板的支座弯矩 M Silos h G B仓壁任意水平截面上 并以此验算壁板平面外弯曲的承载力 h a 可按双向板计算 — ns nb 三角形板的平面外弯曲除应符合本标准附录K第K.1.5条的规定外 其相邻斜壁板边棱顶部的斜向拉力 至今在很多工业部门仍然被广泛采用 ha N 对称布置的矩形筒仓的内力计算 b )sinα （图K.1.2-1） 1 M vb 相邻壁板水平拉力的（图K.1.1-2）计算应符合下列规定 a 其相邻仓壁的单位水平拉力N h 2 a cp S B的跨中弯矩 式中 /2 给出了大量实用的简化方法及便捷的计算公式 ——计算截面以下 vb 梯形板 hal B壁板任一高度处 nh 时 B仓壁底边与其角锥形漏斗壁顶边交接面处 n 应为计算截面处的贮料竖向压力 (kN/m)的计算应符合下列规定 2 n (K.1.2-3) n 式中 ——角锥漏斗A (kN)应按下列公式计算 大于0.5或小于2.0时 sa x 注 对称布置的矩形筒仓的内力计算 p /2 inc.a 构件相交处的不平衡弯矩（壁板或构件的端弯矩差）值的调整（图K.1.10） /2 可按相邻壁板或构件的刚度比（弯矩分配系数）进行一次性弯矩分配 M 仓壁板周边的支承条件应根据仓壁与相邻壁板 周边构件的刚度比确定 a on 平面深梁的弯曲应力可按分散配筋和集中配筋方式简化计算 建 /2(a＋b) 角锥形漏斗壁（图K.1.1-1）在贮料水平压力 sb a 1）应计算结构自重及其他附加荷载法向压力p sa N a 漏斗壁所承受的全部竖向荷载(kN) b 应按实际高度计算 ha 相同条件下的圆形筒仓与矩形筒仓相比 应按下式计算 ＝p 矩形筒仓的内力可简化为平面构件计算 分别釆用支座 /5 a ——角锥形漏斗A 合理的简化结算结果 h Book c——荷载分配系数 贮料对角锥形漏斗斜壁板单位宽度上的水平作用力N 可将两斜边延长相交后 应按下式计算 ＝N h 在贮料 eq hb 漏斗壁自重及其附加荷载作用下 b ——计算截面处 可按表K.1.8计算 K.1.7 sEd 在附录K中做了大量的补充 柱支承对称布置的角锥形漏斗 应按下式计算 换算板的跨中弯矩 3 附录K Structurers ＋b 得到了巨大的发展 按深仓计算时 式中 1）角锥形漏斗（斜）壁板的平面内弯曲可简化为符合平截面假定要求的单独三角形深梁计算 N 应采用cosα 图K.1.2-2中阴影部分的G应按G N 是工程界普遍釆用的实用方法 应符合下列规定 ＝N K.1.9 a (K.1.1-9) 为此 eq and 壁板的支座 N 角锥形漏斗（斜）壁板的平面内的弯曲计算应符合下列规定 一般来说