对约束深梁的竖向裂缝就不起作用了 K.2 斜截面受剪（包括简支深梁）的承载力公式(6.3.3-1)中 平面深梁的内力计算应符合下列规定 50010中 50010中的深梁或墙梁不同 y 二者相比 两者相比 而在浅梁斜截面受剪承载力公式中 增加了非对称漏斗卸料口的计算公式 h——漏斗的垂高(m) 与现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB t 其计算表是按深梁的单位厚度编制的 2 为此 f 这些表格虽然在其他中文资料中可以查得 其原始资料应该是来自乌利斯基编制的俄文版《钢筋混凝土结构》( l＝0.5a或l＝0.5b 壁板支承条件为弹性固定时 当斜拉应力的向量越来越趋向于水平时 但抝误及差错亦不少见 本节中各种荷载作用及支承条件下 v c 当单元体的划分非常细密时 因此 由此可见 除应符合本节的规定外 0 筒仓中的深梁除承受其平面内的荷载外 t 柱深入梁的全高范围内 0 还应符合本标准附录K第K.1节对称布置矩形筒仓内力计算的要求 σ ——四角相邻壁（斜）板交接边的轴向拉力(kN) 柱伸入深梁的高度区后 按集中配筋方法计算时 式中 2 xy (2)在“2002版”规范中 而浅梁的(4.2.3-2)公式中 由于顶部通常不设边梁的漏斗仓 深梁的支座都是与柱嵌固在一起的 筒仓仓壁作为深梁设计时 3 ——支承柱顶面的竖向作用力(kN) K.2.3 由混凝土承担的部分是0.7f 50010的条文说明中 参阅原文最为准确 变形有差异 在其平面内可视为深梁计算 可釆用ε＝1/2 3 集中荷载或局部均布荷载作用下（图K.2.5-2） 集中荷载作用下（图K.2.4-3） 由1.7倍改为2倍 c 当深梁的高跨比(h/2l)大于0.4时 矩形筒仓仓壁平面内的弯曲 式(K.2.2-8) 经常是嵌固在周边的构件上的 深梁的受剪承载力公式(7.6.6) K.2.1～K.2.5 G——漏斗自重 t——仓壁厚度 应将表中内应力的数值乘以具体工程深梁的板厚 bh 这时按浅梁配筋方式配置的竖向箍筋 可简化为平面框架计算 p 但并不是浅梁的计算结果 利用这些表格可非常有效地提高设计效率 相当于在深梁中的允许剪应力提高了1.7倍 x 0 大大提高了承载力 (5)多年来的工程实践证明 h l 相当于将深梁的承载力提高了1.82倍 0 都不符合同一本规范另一版本的规定 (8—l 即2倍～2.66倍 并以此配置钢筋 是按弹性理论将深梁以普通浅梁的计算形式表述的 1 注 0 不可能是理想的简支梁 K.2 相邻壁（斜）板交接边棱的轴向拉力t 由混凝土承当的部分是0.7f 深梁各点的内力计算参数应符合表K.2.4-1的规定 至今未能像正截面承载力计算一样建立一套较完整的理论体系” /h)/3 筒仓中的深梁 深梁各点的内力计算参数应符合表K.2.4-2的规定 f 在筒仓深梁设计时 相当于在深梁中承载力提高了(8—l 由混凝土承担的部分是0.7f bh 混凝土承担的部分是0.7β 规定按近似简支梁的设计时 并给出了内应力图面积的合力F的值及其位置 且梁的跨间尺寸是从支座的内侧算起的 式中 钢筋必须分区段而不是按每个单元体配筋 1 式中 1 并以此配置钢筋 矩形深仓仓壁平面外的弯曲计算应符合本标准附录K第K.1.3条的要求 2.66倍 在平面外 在自重 按本标准多年来使用的受剪公式是可靠的 非对称角锥形漏斗口的偏心距（图K.2.2-1）应按下列公式计算 由混凝土承担的部分为0.12f t 在自重 非对称布置的矩形筒仓的内力计算 在我国前后三版的《混凝土结构设计规范》GB 并按此配置平面外仓壁的内外层钢筋 3 bh 深梁的剪应力τ应按下式计算 仓壁底部的竖向作用力（图K.2.2-2）(kN/m)应按下列公式计算 又再改为1.85倍 应该通过计算确定 (6)K.2.4-1～K.2.4-3的连续深梁的计算图表 按分散配筋方法计算时 (3)在“2010版”规范中 是以验算斜截面拉应力为特征的计算 者可利用该值 漏斗顶部无仓壁仅有边梁的对称 bh 顶部无仓壁的非对称角锥形漏斗 则应按各种不同支承条件下的薄板 p 贮料 对混凝土构件受剪破坏机理的认识尚不足 x 是按深梁厚度为1.0编制的 非对称角锥形漏斗相邻壁（斜）板交接边棱的轴向拉力t ) 在构造上 在K.2.4-3的表格中 50010中深梁的受力 而是将漏斗斜板上的吊挂力 非对称角锥形漏斗（图K.2.2-1）各种参数的计算应符合下列规定 （图K.2.2-4）应按下列公式计算 是“由于混凝土受弯构件受剪破坏的影响因素众多 2 均布荷载作用在深梁底边时（图K.2.4-1） ——见式(K.2.2-7) 而浅梁斜截面受剪承载力公式(7.5.4-2)中 K.2.5 设计筒仓深梁 依靠漏斗斜板的交边棱 二者相比 0 及其主应力 本次修订应各方要求 ＝0.7·0.795f V——深梁的梁端剪力 t 直接吊挂或支承在柱顶上的漏斗仓 计算各点的内应力 1959)中的表格 因此漏斗的整体性将受到严重影响 t 破坏形态复杂 注 与完全简支的深梁相比 0 也就是说 对于矩形浅仓或深仓的仓壁 v 两端固定的平面深梁的内力计算应符合下列规定 对于不通过漏斗边梁 深梁斜截面受剪承载力公式(10.7.5-1)中 对支承柱顶面的竖向作用力N V——漏斗的体积(m 釆用集中配筋的方式配置钢筋 其修改的理由也没有充足的说服力 深梁四周的边界都有构件约束 若按该规范的规定 均布荷载作用在深梁的顶边时（图K.2.4-2） 在漏斗四块斜板的交角处 而且按照Dring等人所做的“钢筋混凝土墙梁的承载能力”的实验（1956年10月） 非对称布置矩形筒仓的内力计算 K.2.2 筒仓中的深梁与现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 贮料及其他附加荷载作用下 均布荷载作用下连续深梁（图K.2.5-1）及内力的计算参数应符合表K.2.5-1的规定 非对称布置的矩形筒仓的内力计算 /h)/3 其内力的分布就与理想的简支梁完全不同 改变了三次 两端固定深梁各点的内力计算参数应符合表K.2.4-3的规定 外力作用的特性和作用的位置及结构材料的特性有关 非对称角锥形漏斗的高壁 多跨深梁的内力计算参数应符合表K.2.5-2的规定 bh＝0.55f τ 钢筋的锚固长度往往不能满足要求 就接近深梁剪应力的分布特征了 矩形筒仓仓壁平面内的弯曲 给出了连续深梁跨中及支座的内应力图 平面内的弯曲可按平面深梁计算 贮料及其他附加荷载作用下 1 4 深梁的应力分析是很复杂的问题 式中 可求得梁内各单元体的σ t bh 对深梁受剪承载能力的规定 为此深梁的配筋 当设计矩形浅仓及深仓时 t (4)在本标准中 非对称角锥形漏斗 由混凝土承担的部分为0.07f N 在现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 因此 对于普通浅梁的受剪承载力 p h 适用于漏斗四角吊挂骨架筋的截面计算 (1)在“89版”规范中 t ——混凝土的抗拉设计强度 K.2.4 岂不是无论按哪一个版本 还有平面外的荷载作用 3 与其深梁的高跨比 深梁按弹性理论分析时 ＝0.5h K.2.1 bh y 改变了荷载的传递路线 设计 支承条件 （图K.2.2-3）(kN)应按下列公式计算 对于剪切破坏的解释 顶部无仓壁的对称 bh 就出现了分散配筋及集中配筋的方法 都有相关的规定 平面深梁的内应力是深梁中面的内应力 t 采用深梁计算表时 深梁的支座不但不会发生外压现象 其交边棱的吊挂筋（骨架筋）不能完全依靠构造配置 设备重及其他附加荷载(kN) 低壁浅仓