(K.1.1-6) 可不进行调整 3）深梁下部的应力值可按延伸到三角形顶点计算 3 ——贮料压力的计算高度(m) 壁板底边与顶边的边宽比小于或等于0.25时的梯形板 h )sinα 2 可按相邻壁板或构件的刚度比（弯矩分配系数）进行一次性弯矩分配 贮料对角锥形漏斗斜壁板单位宽度上的水平作用力N a 本次修订 大于0.5或小于2.0时 va b 1 计算截面以下漏斗结构自重及其附加设备重 b Tanks 1）与相邻构件的相对刚度比小于20％时 1 换算板的跨中弯矩 并以此验算壁板平面外弯曲的承载力 ——梯形板的边界固定时 从而为设计人员解决了复杂的空间结构计算问题 p 式中 应按下式计算 (kN)应按下列公式计算 ——计算截面以下 N N B底部或角锥形漏斗壁顶部（图K.1.2-1） 梯形板 h ——计算截面处 x 仓壁板周边的支承条件应根据仓壁与相邻壁板 应按下式计算 注 对称布置的矩形筒仓的仓壁 B仓壁底边与其角锥形漏斗壁顶边交接面处 hal 是工程界普遍釆用的实用方法 B的厚度 4 平面外弯矩应按下列公式计算 B壁板上的法向压力(kPa) 1）应计算结构自重及其他附加荷载法向压力p p 矩形低壁浅仓贮料在A 2 (K.1.1-3) 图K.1.2-2中阴影部分的G应按G 当量矩形板换算面积的计算应符合下列规定 贮料作用于仓壁上的水平压力(kPa) n b 漏斗结构自重及附设在其上的设备重等(kN) ——壁板的支座负弯矩 /2(a （图K.1.2-2）的计算应符合下列规定 R B斜壁板顶部单位宽度上的斜向拉力(kN/m) 可按双向板计算 可简化为符合平截面假定要求的梁计算 Graw-Hill (kN/m)的计算应符合下列规定 inc.b inc.a K.1.7 角锥形漏斗壁在贮料 α a /2 α M 角锥形漏斗（斜）壁板的平面内弯曲应符合下列规定 n Book hal q eq eEd 相邻壁板沿其斜长的单位水平拉力S ＝2p a 其仓壁 M 可按双向板计算 h1 角锥形漏斗（斜）壁板的平面内的弯曲计算应符合下列规定 inc.a 深仓贮料在A ——A壁板的倾角 sb 角锥形漏斗A B壁板的内侧宽度(m) 1 g——结构自重及其他附加荷载 在贮料 三角形板的平面外弯曲除应符合本标准附录K第K.1.5条的规定外 角锥形漏斗A 浅仓漏斗壁任意计算截面处的斜向力计算时 b 式中 ＝N b 前者具有明显的优越性 贮料作用于角锥形漏斗A cp 外弯曲的计算 2 b na n 构件端弯矩20％时 ＝N 附录K 3 a 0 sa 1 (kN/m)应按下列公式计算 在附录K中做了大量的补充 N 对称布置的矩形筒仓的内力计算 2 /2(a 筒仓结构及设备自重等竖向荷载作用下 K.1.5 计算截面以下漏斗内的贮料重 ＝G n K.1.9 当角锥形漏斗梯形壁板ABCD（图K.1.7）可包络在面积为A的等边三角形ABE内时 给出了大量实用的简化方法及便捷的计算公式 h 可按弹性固定板壁计算 通常要比精确计算的结果可靠度更高 并应按应力的线性变化规律递减至零（图K.1.4-1） 按三角形板计算 ——B壁板的倾角 2）当漏斗壁的高度小于1/2跨长时 hbl 当量圆形板的半径r 梯形板当量矩形板的换算面积可按下列公式计算 N 可简化为单向板计算 G 柱支承对称布置的角锥形漏斗 2）当仓壁顶部无楼板时 (K.1.2-3) 换算板的支座弯矩 inc.b 矩形仓壁板的高宽比小于或等于0.5时 n 包括全部贮料荷载 Engineering B的跨中弯矩 按深仓计算时 但并非排斥釆用实用程序计算 法向压力 /5 式中 ＝p G /2 na vb ——梯形板的平均法向压力 c——荷载分配系数 nh 至今在很多工业部门仍然被广泛采用 a N (K.1.1-5) 漏斗自重及其他附加荷载作用下 式中 应符合下列规定 n 2 N A 1 相邻壁板水平拉力的（图K.1.1-2）计算应符合下列规定 尤其是对角锥形漏斗壁板的平面内 对称布置的矩形筒仓 ——仓壁底部单位宽度的贮料压力(kN/m) 并宜采用大值 inc.a p (K.1.2-2) 2）大于20％时 hb p 2 /2(a＋b) R inc.b 1 本附录所釆用的简化计算方法及计算公式 eq 矩形高壁浅仓 计算B壁板的p inc.a 仓壁与相邻壁板 注 N 把复杂的空间结构简化为平面结构计算 均釆用欧洲筒仓规范Eurocode 壁板的高宽比小于或等于0.5时 应为计算截面处的贮料竖向压力 N nb 跨中三段控制点应力的最大值配置钢筋 2 ——壁板A ——计算截面处 可按单向板计算 (kPa)的计算应符合下列规定 q 5 （图K.1.2-1） K.1.1 K.1.6 sEd 应采用cosα K.1.11 R Actions B壁板任一高度处 原规范有关矩形仓的设计内容偏少 a 斜向力N a 矩形筒仓按平面构件的内力计算 大于0.5或小于2.0时 N 应按本标准第4.2.7条的式(4.2.7)计算 壁板底边与顶边的边宽比大于0.25且小于0.5时 ＝p 2）不平衡弯矩值小于壁板 可按表K.1.8计算 nb /2 b N R t 漏斗壁所承受的全部竖向荷载(kN) ——壁板A p 计算 hbl b K.1.4 nh (kN/m)应按下式计算 1）当仓壁顶部有楼板时 (kN/m)应按下列公式计算 2 h1 一一计算截面处 的当量圆形板等量换算 对矩形筒仓的设计要求 h b hb (K.1.1-9) h N 1）角锥形漏斗（斜）壁板的平面内弯曲可简化为符合平截面假定要求的单独三角形深梁计算 竖向力N 2 h and 可将两斜边延长相交后 p (K.1.1-1) 其他条件的壁板可折算为矩形板或圆形板计算 附录K 壁板的平面外弯曲可按半径为r R h 一一梯形板的边界固定时 为此 平面深梁的弯曲应力可按分散配筋和集中配筋方式简化计算 仓壁平面外的不平衡弯矩（图K.1.10）应按下列公式计算 之和 对称布置的矩形筒仓的内力计算 三角形板当量矩形板的换算面积可按下式计算 3 1 K.1.2 vb N 其相邻斜壁板边棱顶部的斜向拉力 n K.1.8 可釆用代换板的静力计算确定漏斗壁板的应力 n 注 分别釆用支座 因此被近代筒仓工程大量釆用 跨中各控制点的配筋可按各简化方法的计算值 ha 换算板的跨中弯矩 N ＝N 3）结构自重及其他附加荷载产生的法向压力应按下式计算 建 N B仓壁的内侧宽度(m) inc.b B壁板的计算截面处 ns h N 根据众多工程界人员的反映 需要充实 4 K.1 ——仓壁底部所承受的全部竖向荷载(kN) 与贮料法向压力p ＝(2a/3)(h－a/6) 均可按当量矩形板等代换算（图K.1.6） 角锥形漏斗壁（图K.1.1-1）在贮料水平压力 (K.1.6-1) K.1.1～K.1.11 M n 矩形筒仓的内力可简化为平面构件计算 角锥形漏斗壁板按各种简化等代板转换后 角锥形漏斗（斜）壁板平面外弯曲的计算应符合本标准附录K第K.1.1条的规定及下列规定 柱支承的矩形仓的仓壁 (K.1.2-1) b p K.1.3 其相邻仓壁的单位水平拉力N 一般来说 时 2 N M ＝gcosα 按平面深梁计算 式中 可简化为简支板壁计算 eq Silos nb 式中 构筑物多为空间结构体系 矩形低壁浅仓在仓壁底边与角锥形漏斗壁顶边的交接面上 荷载分配系数c可按图K.1.4-2选用 )sinα ——梯形板的边界简支时 高壁浅仓仓壁的平面内弯曲计算可不计与角锥形漏斗壁的共同受力作用 角锥形（楔形）漏斗三边固定的直角三角形壁板平面外的弯曲（图K.1.8）可按下列公式计算 K.1.10 低壁浅仓的仓壁与竖向投影高度为2/5跨长的漏斗斜壁的平面内弯曲按共同受力计算时 3 va y η G 式中 ＋b (K.1.1-4) B壁板（图K.1.2-2）任一水平截面单位宽度上的斜向力N p a N ＋b sa 壁板单位宽度上的竖向力N 单位面积上的法向压力p 应按下式计算 但矩形筒仓并未被淘汰 角锥形漏斗A na a — 1 可按梯形板计算 ——A 周边构件的刚度比确定 ＝G ha h 美国结构工程师手册Structural va 相同条件下的圆形筒仓与矩形筒仓相比 S 矩形筒仓仓壁平面外的弯曲计算应符合下列规定 矩形筒仓按平面构件的内力计算 ——角锥漏斗A h 漏斗结构自重及附加在漏斗上的设备重及其他荷载 相邻壁板的水平拉力N 应按实际高度计算 (K.1.1-2) 1）不平衡弯矩值的调整 2 仓壁A h1 vb G K.1 漏斗壁自重及其附加荷载作用下 B仓壁任意水平截面上 2）贮料的法向压力p 壁板的支座 2 Company)等资料 ——角锥形漏斗A n Structurers 2 应为计算截面处贮料重 式中系数η sb on ＝G 1 a (kN/m)应按下列公式计算 众所周知 构件相交处的不平衡弯矩（壁板或构件的端弯矩差）值的调整（图K.1.10） 得到了巨大的发展 /2 Handbook(Mc 其计算高度可釆用1/2跨长 p 角锥形漏斗壁A /2 t B壁板单位面积自重(kPa) 合理的简化结算结果