＝(0.01～0.017)p 苏联是研究流动压力最早的国家之一 较小的筒仓仓壁配筋量增加过大 高径比大于3.0的筒仓 C＝1.26 卸料时由于贮料失去支持力 已有这样的规定 即卸料时贮料从其内部形成的流动腔中流动 当无试验资料时 考虑修正系数后 1 已改为采用超压系数的办法 各国筒仓规范已经没有分歧了 美国为我国设计的贮煤筒仓 故本标准对本条规定不再修改 散料的物理特性参数也有差异 在筒仓的不同区段也有可能同时出现上述两种流动状态 由此误导有些筒仓尤其是煤仓 f 应按漏斗顶面计算 近来一些筒仓研究者更多地注意到整个筒仓中压力的变化规律 1 建议当h 式中 本标准规定的基本修正系数C 我们并不认为是必须考虑的数值 式中 这主要是使用该公式进行设计时比其他方法简便 在苏联规范中 这些筒仓达数百座之多 而非超压系数 往往将贮料顶面高度算至仓顶层的楼面 各国规范对此也有不同的计算方法 对贮料流动压力的分布又有了新的认识 有多座筒仓的裂缝宽度超过规范允许值 即使可以采用平顶结构 max 1 除贮料压力外还应计算作用于仓壁及仓底的过剩气压 但钢筋的截面选择及排列布置只能沿仓壁高度在一定的区段内按同一直径的钢筋等距分段布放 现分几个方面说明如下 式(2)中的C值就是两突变差值的倍数 值确定的正确与否 而其下部可用直线cd代替 釆用了乘以超压系数的方法 U是通道横截面与流体接触的周边长度 但是 (kPa)的计算应计入仓壁顶面以上的堆料作用 当然这种小面积上出现的压力峰值有可能是瞬间的 国内外已进行了长期和大量的研究工作 近年来欧洲规范 ——矩形 根据实践经验确定的贮料物理特性参数应得到工艺专业的认可 φ——贮料的内摩擦角(°) (3)偏心卸料是一个较普遍存在于筒仓设计中的问题 贮料物理特性参数的确定应符合下列规定 v 对适用于粮食的筒仓规范 式中 更趋合理 77-85实施之前 它涉及的因素繁多 1）偏心卸料作用于矩形筒仓仓壁上的水平压力应按下列公式计算 矩形的浅仓 《钢筋混凝土筒仓设计规范》GBJ 2）仓底为平板无填料时 第三种是钢筋混凝土单漏斗 故在此条件下 本标准对杨森公式的修正 会对仓壁产生较大的附加侧压力 虽然提供了最小的超压系数值 尽管填料可以由各种材料组成 但划分烦琐过细 易流动的贮料要比不易流动的贮料的流动压力要大 则有各种不同的见解 4.2.10 n 4.2.5 我们考虑到大多数筒仓中的贮料流型很难明确划分 且随着各种矿石的品位和开釆条件的变化 其推导过程严谨 h 直接釆用了兰金(Rankine)公式而未考虑与仓壁接触贮料的屈服条件 Pieper 卸料时的贮料压力要比杨森理论值大1.5倍～3.5倍 撞击系数宜符合本标准第8.3.6条的要求 本标准规定了贮料计算高度h 釆用简化方法计算料堆超载压力的误差较大 管状流动腔向下缩小 以往我国各工业部门设计深仓时也都釆用此值 并反映到各国规范中 国际上曾有Reimbert 以下是本标准确定修正系数值需要考虑的主要因素（图4） 如何确定较合理的C 故本标准规定应予以考虑 星仓水平任意净截面的水力半径ρ(m) Blaster” 大型圆形浅仓的顶部 仓壁不仅要承受轴向力 另一种属于管状流动或称为漏斗状流动 r 但由于仓壁上段的贮料压力甚小 因而也是十分粗略的 v 将计算高度h 并假定△p 4.2.7 /d /r 设计者可根据具体情况对仓壁进行验算 显然会造成很大的误差 贮料物理特性参数应由工艺专业提供 本标准参考美国 4.2.2 值乃是在总结国内大量筒仓实践经验的基础上 实质上仍属于压力不均匀分布的范畴 本标准附录A未包括的贮料 呈上大下小的梯形分布 e——偏心卸料口中心与仓中心间的距离(m) 高径比小的筒仓 本标准的C μ——贮料对仓壁的摩擦系数 甚至卸料可达5000t/h～6000t/h 4.2 h 另一种是有填料的情况 本条的计算公式并不完全符合大型或超大型圆形浅仓的实际工况 ec 乘以1.1～1.2 最早研究偏心卸料问题的是德国的皮珀教授 由于不是连续函数 由于颗粒级配 装卸条件 多年来 只是将这种不利影响包括在综合修正系数C h 在偏心卸料时 有的筒仓为了不堵仓 v 式中 其所得计算数值在临界点处必然有一个不相等的突变值 由此可见 ——贮料计算高度(m) 下段偏小 6 (1)由杨森(Janssen)公式求得的贮料水平压力 20世纪80年代 创建了一套计算水平压力的理论 我们对不同的计算方法进行比较后 这说明使用C 本标准规定该区段的修正系数值取为1.0～2.0 假定摩擦系数不变的条件下 筒仓卸料时 曲线的变化可近似地用斜直线ac代替 拥有震动卸料能力的计量漏斗 一种认为竖向压力要减小 在下端 h 该系数主要考虑卸料时的动态压力 研究 h 贮料的流动压力是确定修正系数C 煤炭工业部门历来无统一规定 在筒仓设计时还应考虑其对仓顶构件产生的压力 v 则应乘以系数0.9 77-85实施以前的筒仓设计中 除按式(4.2.6-1)计算外 即全截面总配筋率为0.4％时 2 关于流动压力大于杨森理论值的论点 h 按连续曲线表示是正确的 而是属于散体流动力学的范畴 此外 以比较简单的当量正方形或当量圆形的面积等量代换 /d 综合分析对仓壁内力的影响 内 1)卸料时的动态压力 h 防止贮料起拱堵仓 内摩擦角及贮料与仓壁之间的摩擦系数等釆用的正确与否 应按贮料锥体的重心计算 ＝0.25ep 因此该系数应是多种因素的综合修正系数 一种是无填料的漏斗或平板仓底 计算结果表明 为了保证筒仓使用 ——贮料流态化流动速度(m/h 假定随深度增加压力加大 漏斗底面的贮料压力应按下列公式计算 其重要性逐渐才被人们认识 具体推导过程可参见美国Design 参照美国规范说明中建议的方法 对设计并不简便 打开不同的卸料闸门卸料及筒仓仓形的几何不对称时 所产生的流动压力要远小于整体流动时的压力 建材及粮食等行业的已投入使用的筒仓进行了书面调查 为简化计算 根据工艺需要专门设计成有偏心卸料功能的仓 在仓壁的中 应计入贮料的瞬间撞击效应 故应按本标准附录C的贮料压力公式进行计算 4.2.6 大多数的筒仓所采用的修正系数为2.0 还应按式(4.2.2-1)计算贮料压力 4.2.11 可求出仓壁内外表面的温差 值是一项困难和复杂的任务 增加了仓壁的配筋 对这种卸料条件 可使筒仓高速卸料 偏心卸料时 分别按筒仓的高径比和贮料品种给出不同的修正系数值 求得仓内贮料作用在仓壁上的压力 深仓贮料水平侧压力修正系数C 深仓的计算压力要大于浅仓 在对外交流时 故作为本条釆用的依据 提出了计算方法 卸料压力的计算应符合本标准附录B的要求 但处理方法各不相同 使用实物和模型筒仓测试分析 形成上大下小的不合理状态 ——对称星仓水平截面的净面积(m 釆用这种译名非常不妥 仓壁上部h 公式简明非常适用 的范围内 对于小型筒仓 H.Gaylord) 严格地说任何一座筒仓都存在压力不均匀的现象 Engineering n 对该区段的修正系数都有所提高 由于不均匀压力的存在 引起不均匀压力分布的因素很多 水泥和煤炭工业部门曾经釆用过小于2.0的系数 h 根据C 图4的右侧为散体物料在有限空间侧壁上水平压力的示意图 仓内贮料出现高速整体流动状态 本次修订 釆用气动输料 贮料压力的计算（图4.2.6）应符合下列规定 支持后一种观点 浅仓 ) 在工艺专业认可的条件下 呈上小下大的梯形分布 与国外规范釆用同样的公式 对高径比大的小直径筒仓 因此 (kPa)应按下式计算 h 则有不同的认识 但流动压力的增大值却存在不同的估算值 或称空气炮 所釆用的修正系数也各不相同 美国制定的规范 r＝0.999 现将国内外当前确定流动压力增大值的情况综述如下 因贮料温度应力需要增加的仓壁配筋量在仓壁下段影响相对较大 事实上 室外最低计算温度为—20℃的条件计算 即p 此外 活化振动给料机等 (kN/m)应按下式计算 就基本上满足裂缝开展宽度不大于0.2mm的要求 因此大型圆形浅仓如按本条的浅仓公式计算贮料的水平压力 偏心卸料产生的附加压力计算公式不变 美国规范的规定比较合理 适用于直径较小的圆形或矩形浅仓 各国学者虽一致认为偏心卸料问题不容忽视 圆形筒仓偏心卸料压力系数 但是其中有相当一部分筒仓在仓壁上出现不同程度的裂缝 v 难以将此影响包括在综合修正系数C C 也是本标准确定修正系数值的重要依据之一 我们对其影响尚缺乏深入的研究 但由于它们具有一定强度 由于贮料处于静态或动态时的摩擦力变化不大 h 水平压力值随着深度的增大接近常数 f 一般情况下最大流动压力大致位于仓壁的中部或下部 根据国内外的资料介绍 ρ——筒仓水平净截面的水力半径(m) M v 有特殊促流装置的筒仓 改变了单一修正系数的方法 当仓壁的水平钢筋单侧的配筋率增加到0.2％ 贮料压力 本身可以承受贮料压力 h 按此规范规定计算的仓壁配筋 贮料计算高度h 目前欧美较为流行的一种看法 取值范围为1.0～2.0 故本标准未包括水泥工业以外的特殊热贮料筒仓 r 贮料的流动形态归纳起来可分为两种类型 但是他的基本观点还是可以被接受的 则影响不大且衰减较快 按此设计的粮食筒仓 h 我国在《钢筋混凝土筒仓设计规范》GBJ n (2)从国外资料看贮料的竖向压力 按贮料温度为100℃ 中部约为1.5 ——浅仓水平压力 n 冶金工业的各种散体贮料种类繁多 然而 设计时釆用的修正系数需另行考虑 距离s(m)处的水平截面上 ＝2.0时 故应考虑填料的有利影响 ＝1.5 e——自然对数的底 并参考了各国的筒仓规范 一般约为杨森压力计算所需配筋量的5％～10％ 4.2.10 增加了装有细颗粒物料且形成流态的筒仓压力计算公式 从国外资料分析看 S.Safarian)及美国Structural 给出了不同的系数 致使仓壁崩塌 应采用γh 由于筒仓是直立容器 ——漏斗高度(m) 在仓壁上段约1/3高度范围内 钢筋要有较大的增加 国外称为“Air 但是对其增大的机理 本标准规定的C 流动压力越大 n h 并未发生过严重破坏事故 n 个别筒仓只有1.13 算至填料的表面 按《冶金工业厂房钢筋混凝土结构抗热设计规程》YS 杨森公式假定在任一横截面上料层的垂直压力是均匀分布的 是美国学者詹尼克(Jenike)的观点 据不完全统计 本条第5款的规定 美国以往的筒仓设计 对于不同的贮料釆用不同的系数 就不一定安全可靠 仓侧卸料的深仓与仓内单或多漏斗偏心卸料的工况不同 可不单独考虑由此破拱产生的空气压力 当物料在仓内流动状态不畅时 国内的实践经验表明 (4)仓壁单位周长上总的竖向摩擦力 作用于筒仓仓壁及仓底上的流态化料层的装料压力p h 12-79验算其温度影响 取其二者计算结果的最大值 筒仓的流动形态很难预先确定 n 其特性参数应由工艺专业提供 很不合理 这些结论已被许多测试资料所证实 贮料压力作用在整个仓壁上 认为Theimer的近似计算法是较为简捷实用的计算 其使用基本正常 4.2.1 近年来发现某些筒仓仓壁上出现裂缝 故本标准未能对此做出具体规定 外界温度和湿度以及贮存时间长短等条件的不同 各国在采用杨森(Janssen)公式的同时对其进行修正 与其内径d 为了不增加仓壁的高度 筒仓仓壁水平任意净截面 对贮煤筒仓规定为1.0 美国规范则釆用上下均等的压力分布图形 在《钢筋混凝土筒仓设计规范》GBJ C 1 折算后的修正系数最大可达2.5左右 2）偏心卸料作用于圆形筒仓仓壁上的水平压力应按下列公式计算 也是一种贮料的不对称流动 贮料作用于仓壁单位面积上的水平压力p 流动压力沿仓壁高度分布的大小与贮料的流动腔密切相关 贮料顶部锥形体重心以下 偏心距e大于或等于0.1d 下端的确定应符合下列规定 在上述温度条件下 因此 苏联在贮煤圆形筒仓方面的实践经验并不多 标准编制组对我国各行业近年来按原规范设计的筒仓工程进行了调研 目前国外各有关筒仓规范对贮料压力的计算仍釆用各自修正后的杨森公式 式中 不论何种筒仓 对贮料压力的计算有决定性的影响 造成一些筒仓的崩塌和裂缝事故 正确的名称应为空气喷射器 其值应由相关工艺设计专业提供 对于在某些筒仓中设置的特殊促流装置 几种主要贮料的流态化参数C (b 4.2.6 冶金 此外 Handbook(Edwin h 3 4 作用于漏斗斜壁上的单位面积法向压力p 20世纪 Walker 本次修订前 一般都认为静态时贮料的竖向压力与杨森公式计算值基本相符 为了计算简单 水泥筒仓等方面具有多年的实践经验 而且还要承受弯矩 参考近期的国外规范的规定 △p r 主应力线改变为接近水平方向即被动压力状态 而是接近抛物线 建设及使用经验是很有必要的 散料特性参数如重力密度 等于1.0 应按表4.2.5-1取值 4 在国内外资料中有多种计算方法 对贮料压力的影响也不大 实践表明 1）贮料顶面为水平面时 贮料压力对筒仓的不利影响 贮料处于管状流动时 C 我们认为 见表1 /d C 水力半径是流体力学专用术语 对水泥工业贮存热贮料筒仓的温度影响 上端的确定应符合下列规定 深仓中漏斗壁上的贮料法向压力 C 筒仓的种类繁多 筒仓建设在我国已有几十年的历史 又如公式中的侧压力系数k值的确定 其上至贮料计算高度的上端按直线变化渐减到零 诸如贮料本身的不均匀 但贮料压力按散体空间作用原理设计的大型或超大型圆形浅仓 大于3.0时 n 故本标准规定h 提高其耐久性 4.2.12 γh 这种料堆不会太大 按深 应按填料表面与仓壁内表面交线的最低点计算 取筒仓内贮料的微厚元静力平衡条件 f 这样就使贮料压力与壁厚发生了关系 ) h 在仓壁深S 建成使用后曾发生多起破坏事故 而对流动性能较差的贮料 式中的A为群仓的对称星仓水平净截面的面积 在下段2/3仓壁高度范围内均取大值 随着测试技术的发展 抽象出具有普遍意义的力学数学模型相当困难 所规定的超压系数值仅适用于管状流动状态 将仓侧偏心卸料压力计算的规定增添到本标准的附录B中 本次修订只汲取其对我国筒仓设计较实用的有关内容 经过综合分析而确定的 造成裂缝的因素很多 f 仓壁达到一定高度的浅仓 产生很大的集中压力或称为转换力 (kPa)（图4.2.6）应按下式计算 但是 n 2 颗粒形状 时 在粮食 当k＝0.333 忽略了贮料流动压力的影响 从近几十年的测试资料来看 规定了仓壁下部壁高等于d 当贮料处于流动状态时 即贮料在静动态时仓底的竖向压力无太大的变化 Cannon” 往往在仓底设置多个吹气喷嘴的促流装置 在高速气力输送贮料的条件下 日本在小麦筒仓设计中修正系数取3.0 但是考虑到料拱的崩塌及贮料特性的不利变化等因素 根据不同类型和贮料的筒仓 目前各国的筒仓研究者对流动压力的机理 正如许多筒仓学者所指出的 不但对仓底及仓壁产生压力 由于散体理论本身的不完整性 德国学者杨森(Janssen)提出 竖向压力修正系数C 在选用各种参数时 吸取了国内外筒仓的试验研究成果 德国规范的基础上 贮料在仓内的应力场及作用于仓壁上的压力与杨森的假定并不一致 该处位置的高低与贮料和筒仓特性有关 4.2.5 只要釆用深仓 时 2 本标准规定的贮料压力修正参数显然偏小 由于对冶金或其他工业部门的热贮料缺乏分析 可将贮料温度的影响包括在修正系数C 另一种观点认为 浅仓划分的临界值 Silos n 仓底的总竖向压力不应大于贮料的总重 可不考虑偏心卸料的影响 也就是说 尚不能分门别类给出确切数据 是迄今为止在世界范围尚属未彻底解决的研究课题 式中 设计时也可按本标准的有关规定进行温度作用所需的配筋计算 ) 距离s(m)处的计算截面以上 3 理由是由于卸料时水平压力要加大 (kPa)应按下式计算 值取1.0 这些最不利因素不可能同时出现 在有多个卸料口的筒仓中 值为2.0 含水量 n 绝不可能是一条连续曲线 4.2.3 考虑到实际存在的流动压力和热贮料引起的温度作用 范围内 机械通风及风力清仓 在该规范后来的修订稿中做了修改 群仓星仓的水力半径是 3）仓底形成填料漏斗时 贮料对仓壁的摩擦荷载也不应忽视 4.2.8 贮料作用于仓底或漏斗壁顶面处的单位面积竖向压力p 最大动压力往往发生在1/2的仓壁高度以下 故本次修订仍釆用原规范贮料压力的表达公式 只是基本上符合贮料静态时的压力 早在1895年 注 式中 1 贮料顶面 n 在漏斗高度范围内均应釆用漏斗顶面的贮料压力值 圆形筒仓 国际标准ISO都有一些有关筒仓的新内容 法国及澳大利亚规范 建成了各种类型筒仓 值的主要因素 对于贮存粮食的混凝土筒仓的仓底 而事实上由于贮料与仓壁之间存在摩擦力 最早的测试资料提供的数据为1.3倍～4.0倍 本标准也采用不以流动型态划分的综合修正系数值 A 钢筋用量的图示只能是阶梯形的包络图形 这样处理尚无不可 4.2.4 仓顶还是需要设计成穹顶或其他结构体系扩大上部的有效空间 按我国筒仓设计经验并参考美国和德国规范的规定 则上部约为2.5 n n ——深仓水平压力 5 根据我们所做的测试结果和对各种资料的分析 综合分析以上结果 值为2.0反算 of 贮料流动压力问题 显然是不恰当的 且计算简便 各种筒仓能承担弯矩的能力为 ) 分布及定量分析均存在不同的认识 我们曾对我国除西藏 贮料在流动时压力沿筒仓截面和仓壁高度都呈不均匀分布状态 本标准对深 但在一般情况下 颗粒均匀的块煤要比含有末煤的混合煤的压力大 而且还要承受弯矩 2)动态压力的分布 目前我们所掌握的资料不足 3 贮料顶部锥形体重心以下 为了保证裂缝不超过容许宽度所需的配筋量 n 在贮料计算高度下部h 但是与实测资料相比 增加仓容 概括起来 h 以往有些设计者 1）仓底为钢筋混凝土或钢制锥形漏斗时 该理论仍借助散体静力学极限平衡的原理来描述流动压力状态 但将其英文的译名定为“Air 4 筒仓的贮料计算高度h /d f 为了简化计算又要偏于安全 并首先在德国规范中采用 严格按本标准规定设计的筒仓未发现问题 n 从图4中可以看出 我们综合比较了上述各种计算方法后认为 苏联规范取值为1.0 本次修订 应取大值 与其修订前的规范相比 甚至包括仓顶楼板构件进行验算 应算至仓壁底部 贮料的崩塌以及不可预见的其他因素等 n 海南之外的各省的煤炭 h 德国规范的卸料压力是通过改变散料物理特性参数而得到的 即越是易流动的散体 且缺乏研究 多年来修正系数值一直釆用2.0 /3范围内 U——净截面的周长(m) 2 h 凡是严格按原规范规定设计的筒仓 气力输送产生的过剩气压 是安全可靠的 h )时 h 影响散料特性参数的因素很多 4.2 杨森(Janssen)公式的计算结果符合散体力学原理 n n 在漏斗顶面 漏斗壁贮料的切向压力应按下式计算 当贮料温度与室外最低计算温度之差为100℃时 2 6 范围内 法国规范称其为非正常卸料 浅仓计算所得的贮料水平压力出现不衔接的现象 但对贮料不形成均化或流态时 故本标准釆用此规定 使仓壁结构不仅要承受轴向拉力 应将表4.2.5-2贮料竖向压力修正系数C γ——贮料的重力密度(kN/m 卸料时筒仓仓体出现振动现象 其变异性很大 n 参考欧洲规范 这实际上变成了战争使用的平射“加农炮”？对外设计文件还是应该使用原文“Air 可按本标准附录A所列数值选用 h 煤炭 超压系数取为3.0 而颗粒均匀的块状贮料 4.2.4 应计算偏心压力对仓壁的不利影响 77-85规定的基本修正系数之值不宜小于2.0 贮料压力 2 筒仓结构本身的不均匀以及外界温湿度变化引起的不均匀等 的比大于0.4且小于1.5时 对表达式的解释表述如下 浅仓的划分方法 单位面积上的竖向压力p 当然 竖向压力基本上与静态时相同 即使同一种散料 如将此折算为修正系数值 (kPa)的计算应符合下列规定 n γ——贮料的重力密度(kN/m 对竖向压力值应如何估算 bunkers(Sargis 美国规范规定对适用于管状流动的最小超压系数值为1.65～1.86 ξ——本标准附录D的计算系数 并没有考虑在使用过程中可能会出现的各种不利因素 贮料物理特性参数应通过试验分析确定 v v 是将星仓复杂的水平截面的净面积 深仓贮料水平侧压力修正系数C 其荷载可以简化计算 查阅历年的技术资料 因此 填料表面与仓壁的交线往往不在同一水平上 距离s(m)处的水平截面上 其比值可用下列公式来表达 这种促流装置对筒仓的影响范围是局部的 贮料锥形顶重心以下距离s(m)处 在该规范后来的修订稿中 h 在装有贮料的部分 因此计算高度h 其偏心距e小于0.1d γ——贮料的重力密度(kN/m 美国规范特别提到 h 个别点可达十几倍 遍布全国各地 h 仓壁单位周长上总竖向摩擦力p 以适应在仓壁顶面以上按贮料安息角形成的大体积料堆 r 贮料顶面或贮料锥体重心下 2 偏心压力的计算应符合下列规定 k——侧压力系数 n 对于筒仓最上端没有散料的空仓部分 整体流动的压力要大于管状流动 修正系数取值偏小是主要因素之一 )时 深仓贮料重力流动压力的计算应符合下列规定 这就是本标准釆用简化计算的依据 增加了考虑弯矩的因素 同时还要考虑筒仓在使用期间可能产生的其他种种压力增大因素 仓内贮料为流态的均化仓仓壁上的贮料水平压力p 仓壁贮料侧压力的计算应符合本标准附录C的要求 n 但设计还是应对具体工况进行分析 上段1/3高度范围内取小值 (kPa)应按下式计算 沿仓壁高度和水平截面周边呈不均匀分布 这条规定使h n 按其实际配筋量折算的修正系数值都小于2.0 表4.2.5-2中 3 是沿圆周均匀分布的 并且作用时间较长 詹尼克根据上述基本假定 对仓壁影响不大 式中 Blaster” 竟敢在仓内釆用炸药爆破的方法解决堵仓问题 v 星仓及边长不大于4.0m的方仓的修正系数C 对于大型圆形浅仓可按本标准附录C的公式计算 应为浅仓的竖向压力 4.2.9 很难给出确切的数字 n n 原国家煤炭部自20世纪70年代～80年代对贮煤实物圆形筒仓和模型筒仓进行过压力测试 而苏联规范和德国规范中均未明确分开 该值与苏联规范修订后的规定是比较接近的 装卸料不均匀 很多筒仓研究者一致认为 因此 5 n 垂直压力并非均匀 并且在流动腔断面缩小处 的比大于1.0且小于1.5 对贮料压力有很大影响 就可以得出结论 h 4.2.7 近年来 n 应按下列公式计算 当按上式计算的p 其物理意义是ρ＝A/U 因此计算贮料水平压力时应乘以修正系数C 当仓壁设有偏心卸料口或仓底设有多个漏斗又不同步卸料 关于贮料压力的计算问题 在正常使用情况下 圆形筒仓仓壁上开设卸料洞口形成仓侧大偏心卸料时 测试结果表明 n 也应取大值 由此可见 C 再除以其当量正方形的湿周总长或当量圆面积的湿圆周长求得 高径比大的要比小的流动压力影响大 一种属于整体流动 V 只能大致考虑这些影响 应按贮料的顶面计算 因此 E y 大型圆形浅仓仓壁贮料侧压力p 简介和分析如下 其理由阐述如下 在综合分析比较了美国 故仍需按本条的规定计算 2）贮料顶面为斜面时 散体在有限的空间中的作用 既超出了一般散体静力学的课题 h 内 的取值应符合下列规定 由卡车 4.2.2 水力半径是筒仓深仓贮料压力杨森计算公式中的重要参数 必须慎重 1 V 裂缝大致出现在仓壁的中部或下部 德国规范求得的贮料压力 管状流动腔向上扩大 值 有的则假定随水力半径的减小而减小 A——筒仓水平截面的净面积(m 作用在仓壁上的压力也不同 应按仓底顶面计算 甚至整个筒仓均形成管状流动 火车等将贮料直接卸入浅仓时 2 此后 本条所示浅仓贮料压力的计算公式 该公式的推导 将贮煤筒仓压力计算的修正系数确定为1.0是不正确的 各区段的范围视不同散料的特性和筒仓的几何形状而定 因此物料与仓壁的接触面就是筒仓水平截面的周长 h 值可按表4.2.12选用 实践表明 贮料作用于仓底或漏斗顶面处单位面积上的竖向压力p 对贮料处于流动状态时水平压力增大的事实 而不考虑扣除一部分无法装料的无效高度 但对一些大直径筒仓以及用单点或条形装料方式的筒仓 设计者可根据具体情况适当加大 因人而异 也是确定修正系数值的方法一 显然还是偏小 偏心卸料的贮料压力在20世纪60年代以前未引起人们的重视 矩形平面的短边b 但是 如水泥工业部门曾取为1.5～2.0 ——深仓贮料水平压力修正系数 故不必乘以修正系数 1 杨森(Janssen)公式计算仓壁不同深度处的贮料压力函数 平面为圆形 为一常数 均超过了按本标准所规定的最小配筋率所算得的配筋量 就必定会出现一个深仓 and ) 规定算至此交线的最低点处 n 值大于γh 如小麦为1.5 是对仓内漏斗卸料偏心压力计算的规定 仍应乘以竖向压力增大的修正系数C E 即卸料时整个贮料随之而动 值是参考国内外有关规范确定的 他认为是由于贮料内部应力场的改变 n 即整体流动范围扩大 苏联在很多年间釆用的最大修正系数值一直为2.0 v 浅仓釆用不同的计算公式 3 ) and 由于水泥或水泥熟料导热性能较差 通常粉状或具有黏性的贮料 △p 有的认为是贮料内部不断形成动力拱 电力 其水平压力不是呈线性变化 贮料顶面 ——贮料的计算高度(m) ＝1.5时 h ——深仓贮料竖向压力修正系数 可算至漏斗顶面 公式中贮料的重力密度应结合工艺专业所提参数进行调整 均釆用同一个修正系数值 深仓 h 注 装料时贮料内部的主应力线接近于竖直方向即主动压力状态 最大的流动压力发生在流动腔与仓壁相交处 h (b p 0.6——液态压力的折减系数 以此来确定相应的增大值 应乘以系数1.1 4.2.1 Construction 其中以水泥和煤炭工业的筒仓为多 为了贮料卸料通畅 故计算贮料压力时 具体体现在表4.2.5-1 因此 3 近来在各国新的规范或正在修订的规范中 ＜1.5或偏心值e＜0.1d 它要比一般的贮料不均匀情况严重 当然这些假定也是有一定的局限性的 v 且已考虑了修正系数1.0～2.0 (m)的确定应符合下列规定 又不同于浆体流动 则传至仓壁上的总摩擦力将更加增大 本次修订新增了有关温度应力的计算内容 v 压力增值为一常量 都会造成不对称或偏心卸料 其曲线接近直线 /3范围内 杨森公式算出的仓壁压力不能代表筒仓在卸料过程中贮料作用于仓壁上的实际压力 根据詹尼克的理论 矩形筒仓 这种设备国内已有生产 仓底压力增值为 如用于单向长达列车(uni-train)筒仓的破拱帽 但是 A是流体通道的横截面 4.2.9 Jenike等学者在筒仓的贮料压力的研究方面做的很多实验都证明 2 他根据在各种小型模型仓上所做的试验 贮料的各种参数应通过试验并考虑各种变化因素综合分析确定 C 贮料顶面 (kPa)可按以下液态压力公式计算 然而人们在筒仓卸料过程中发现 3 n 在此基础上总结这些筒仓设计 s——贮料顶面或贮料锥体重心至计算截面的距离(m) 漏斗斜壁贮料的切向力应按下式计算 μ＝0.5 一般分三种情况 流动压力的机理 将侧压力系数改为釆用 /d 由于这种不均匀压力分布的变化错综复杂并具有随机性 其修订的新规范也改变了单一考虑修正系数的办法 值取2.0并不是很富裕 在卸料不畅时 修正系数的取值 当h 的上下端的位置 至于苏联规范对贮煤筒仓的修正系数规定为1.0是无法理解的 ≤γh 有的认为是贮料特性的改变 美国规范提出的经验公式 作用于仓壁单位面积上的水平压力p (kPa)（图4.2.2）应按下列公式计算 称为湿周 按此计算的结果与我们所做的测试基本相符 当向仓内压入空气或其他气体 因此在设计中往往釆用大于规范规定的数值 可不计算贮料偏心压力对仓壁的影响 群仓的内仓 当仓顶釆用单点甚至多点装料时 本标准规定的修正系数 ——贮料流态化参数(h 在筒仓中 则基本与修订前规范接近 n 通过贮料传导至仓壁上的热量较小 在计算基本贮料压力时 由于我们的试验和研究工作做得不多 已被大家所承认 同时也是关系着筒仓结构是否安全可靠和经济合理的重要问题 下部接近杨森理论值 ) 因而使传至仓底的竖向压力减小 式中 我们曾对几座出现裂缝的圆形煤筒仓进行分析 5 (kPa)应按下式计算 在仓壁2/3高度以上的部分 但是仅限于管状流动 按我国多年来的实践经验并参考苏联规范的规定