B )p(d (G.0.2-6) 但差值幅度并不太大 对于筒壁落地的大直径筒仓或圆形浅仓仓壁上开设的大洞口 ＋2t)(1－sinθcosα 但比起Kellner方法还是要大 F 在不同的装料情况下 星仓的计算方法很多 V 星仓可以是曲线的 F 因此计算出的内力接近实际受力条件 但其给出的内力要比苏联粮仓规范给出的内力全面些 星仓这个空间 M ＝p(d 故本标准选择该公式作为星仓计算公式 M 如周边筒仓满仓将引起内壁受拉及弯曲 矩形洞口的周边（图G.0.3） 但由于切断的钢筋数量太多而不可能这样处理 A 可近似地将其视为开有洞口的平面受力体 可利用力的叠加原理进行处理 同时也不符合洞口的受力状态 M ＋2t)(1－sinθ)/2 因此 M 会给设计带来不少的问题 几种主要计算方法的计算结果对比见表9 Timm法由于允许支座切向力可移动 洞口周边的应力值就越精确 ＝0.0683p(d 由计算及本附录各表中的数值分析可知 F 1 因此 (G.0.2-4) 各国学者都以不同的假定条件提出不同的计算方法 以钢筋补偿的方式将其配置在洞口相应的各边上 1 C B 管道井及提升机井道等 ＝p(d 星仓仓壁将有不同的受力状态 C 但弯曲和剪力相对要小些 ＋t)sinθ(cosθ－sinθ/θ)/4 利用复变函数及包角变换 F n 洞口周边的应力扰动区只发生在矩形或方形洞口角点的有限范围内 至于洞口周边出现的其他作用力 M 但其与仓壁的展开面积相比仍是相对较小的 附录G (G.0.2-1) 由于星仓仓壁改变了单个筒仓仓壁的刚度 V (G.0.1-2) 星仓仓壁及洞口应力计算 n 在拉 D n (G.0.2-12) ＋2t)(d n ＋t)sinθ(1－sinθ/θ)/4 F V ＝p(d 除了用来贮存散料外 圆形筒仓的仓壁是一个圆柱曲面 从而形成承受压力 B 弯矩值就很大 C ＝(0.3183－0.3535cosθ)p(d Ciesielsk法切向力位移是与周边条件相关的值 C M F 若星仓仓壁为直壁 在贮料压力作用下 星仓仓壁及洞口应力计算 A A A 未能列出有关星仓计算的规定 ＋t) n V G.0.3 C B C 而Kellner公式的计算结果要比表9中两规范给出的计算结果偏大 工程设计时 G.0.1 F (G.0.1-6) ＝(0.3183－0.3535cosα B 将产生最大的拉力 星仓曲线仓壁的两端可视作固定端 G.0.3 弯曲和剪切的相似拱 (G.0.2-8) (G.0.2-2) F ＝p(d ——图G.0.2中各点的环向轴力 虽然尺寸较大 (G.0.1-4) (G.0.1-5) n ＝—0.0352p(d n 按本附录各表求得的洞口应力值及其分布规律而不是釆用补偿方法合理配置洞口周边的钢筋 V D n n M 由于筒仓仓壁上的洞口大多数为矩形或方形 其计算结果也各不相同 因此 B A M n 微分方程应力函数的解为边界收敛的幂级数 B )/2 M 式中 电梯井 ——图G.0.2中各点的切力 A C ＋2t)(d A B F 仓壁在其环向承受拉力 D 二列式圆形群仓星仓（图G.0.1）仓壁的内力应按下列公式计算 M (G.0.2-9) 式中 三列式圆形群仓星仓（图G.0.2）仓壁的内力应按下列公式计算 ＝0.7071psinα ＝0.5p F ＋t) ＝p(d 在实际工程计算中只取级数的有限项即可得到满意的效果 M ＝—0.7071pcosθ ＝—0.7071pcosα 由于受力条件复杂 M 由于级数收敛得很快 也可作为直线曲线组合的仓型 可按弹性力学的方法 F p——贮料侧压力 由表9中可知 D ＋2t)(d 附录G D C 故相应支座处轴力为零 1 在这种受力条件下 直线的 M 级数的取项越多 (G.0.1-3) ——图G.0.2中各点的弯矩 筒仓和星仓都满仓时 A 在圆形筒仓间就会形成星仓 G.0.1 ＝—0.5p V 操作应用也很简单 将圆形筒仓仓壁上被大洞口切断的纵横钢筋 求解无限平面上洞口应力的微分方程及其应力函数 ＋2t)(1－sinθcosθ)/2 n B 当釆用多列筒仓连接在一起的布置时 D M ——图G.0.1中各点的弯矩 给出的内力也较完全 (G.0.2-5) V ＝—0.7071p －sinθ/θ)/4 但已付诸实际使用 n (G.0.2-11) 仓壁上正方形 1 表9中两本规范给出的公式虽然较粗糙 洞口周边的等值应力图见本标准第5.2.1条第5款的 ＝0 A 更符合大洞口的实际受力状态 C ＋t) A 原规范受当时条件所限 (G.0.2-3) 若其计算内力增大太多 F ——图G.0.1中各点的环向轴力 F 釆用在仓壁上处理小洞口的方法 (G.0.2-10) ＋t) (G.0.1-1) 压力p作用下的洞口应力应按表G.0.3-1～表G.0.3-3中的参数计算 而Kellner法与苏联粮仓规范的计算结果相比仍然偏大 ＝0.7071psinθ G.0.2 ＝p(d 而且弯矩也要比Timm法的计算结果少一半多 F ＋t)sinθ(cosα C B 1 为此 n 按上述方法将筒仓设计中几种常用边比的洞口应力与作用力的比值列入本条 周边筒仓是空仓而星仓是满仓时 (G.0.2-7) 还可以用作楼梯间 V