有时甚至更高 其地震反应可以用单振型模型代表 且场地条件稳定 但由于目前大多数减隔震装置的力学特性是非线性的 减隔震装置的恢复力模型可以用双线性模型代表 9.3.5 d (隔震周期)为未采用减隔震桥梁基本周期T 9.3.1 在分析开始时 铅芯橡胶支座的恢复力模型如图9.3.4-1所示 当考虑减隔震装置的非线性滞回特性时需要用迭代法来求解地震反应 桥梁几何形状满足本规范表6.1.2对规则桥梁的要求 如两者相差大于5％ 减隔震装置的位移反应是未知的 且在一定条件下 1 的2.5倍以上 可采用反应谱分析法和非线性动力时程分析法 等效阻尼比 和计算出的D 对于比较规则的减隔震桥梁 9.3.7 9.3.4 即设计谱是针对阻尼比为5％给出的 由于弹性反应谱分析方法比较简洁 必须借助于等效线性化模型才能采用反应谱分析方法 当同时满足以下条件时 4 1 6)由条文中式(9.3.5—2)计算梁体位移D 2 并应符合下列规定 0 因而其等效刚度 采用单振型反应谱法进行减隔震桥梁抗震分析时 特征强度 反应谱方法计算时 d 9.3.3 3 另一方面需考虑不同阻尼比对反应谱值的修正 横桥向的水平地震力 和计算出的D 弹塑性和摩擦类减隔震支座的恢复力模型可采用双线性模型 ＝D 它仍是减隔震桥梁分析中一种十分重要的分析方法 导致整个体系耗能能力不再均匀 9.3 2)按条文中式(9.3.5-4)计算等效刚度 3)按条文中式(9.3.5-3)计算等效周期 得到相应于等效阻尼比的加速度反应谱 5)根据等效阻尼比 在采用单自由度反应谱分析时 约10％～20％ 根据这些参数可以计算减隔震装置在地震作用下的位移 相差在5％以内 其等效刚度和等效阻尼比分别为 5 这就要求在反应谱分析过程中一方面要考虑不同振型采用不同的阻尼比 0 9.3 9.3.6 Ⅱ 所以弹性反应谱分析过程是一个迭代过程 减隔震桥梁地震反应分析 9.3.2 目前规范大多数是针对普通桥梁的抗震设计给出设计谱的规定 挡块等防落梁装置的敏感性等因素 可根据本规范第6章中有关条文确定 0 一般情况下 此外 摩擦摆式减隔震支座的恢复力模型如图9.3.4-2所示 距离最近的活动断层大于15km 应采用等效刚度 返回到第二步进行迭代 屈后刚度为 4)按条文中式(9.3.5-5)计算等效阻尼比 0 等效阻尼比随减隔震装置变形不同而变化 可采用单振型反应谱分析 减隔震装置的等效刚度 9.3.1 并已为大多数设计人员所熟悉 但一定要注意 基本周期(有时称为隔震周期)的阻尼比一般比较大 正是由于减隔震装置的非线性特性以及减隔震桥梁响应对伸缩装置 减隔震桥梁水平地震力的计算 由于减隔震装置的非线性特性 尤其在初步设计阶段 计算方法如下 使用该分析方法进行减隔震桥梁的分析仍可得到较理想的计算结果 可采用单振型反应谱法进行减隔震桥梁抗震分析 减隔震装置等效阻尼比不超过30％ 8)按条文中式(9.3.5—1)计算减隔震桥梁顺桥向 2 9.3.4 等效阻尼比也是未知的 但对于减隔震桥梁 因此 9.3.3 采用反应谱分析时 一般情况下 采用反应谱分析方法计算作用在减隔震桥梁第i个墩台顶的水平地震力可按下式计算 反应谱方法计算地震作用效应（内力 9.3.5 0 减隔震桥梁应采用非线性动力时程分析方法进行抗震分析 则重新假设梁体位移D 屈服位移和屈后刚度 场地类型为Ⅰ d 可帮助设计人员迅速把握结构的动力特性和响应值 d 屈服强度 修正反应谱 可以计算等效刚度和等效阻尼比 减隔震桥梁的基本周期T 1 减隔震装置处的耗能能力大 而其他耗能机理所耗能量相对比较少 因此 9.3.2 1)假设上部结构(梁体)的位移初始值D 因此 直至假设的D 宜采用非线性动力时程分析方法 如果需要合理地考虑这些因素的影响时 具体求解过程为 由于减隔震装置的非线性性能 Ⅲ类 其主要设计参数有 减隔震桥梁地震反应分析 减隔震桥梁各振动周期对应阻尼比是不相同的 当不满足本规范第9.3.2条要求时 7)比较假设的D 位移）