6.2.1 混凝土结构的阻尼比可取为0.05 绕竖轴的抗转动刚度和绕两个水平轴的抗转动刚度 但对于特定频率和最大的剪切角而言 支座单元应反映支座的力学特性 采用简化计算方法不能正确地把握其动力响应特性 质量分布及阻尼特性 应考虑P—△效应 而不是刚性固结 当支座受到的剪力超过其临界滑动摩擦力F 单元的质量可采用集中质量代表（如图5） 可以近似作线性处理 要求每个墩柱至少采用三个杆系单元 当进行曲线桥梁地震反应分析时 在进行非规则桥梁时程反应分析时 所不同的仅是土的抗力取值比静力的大 一般情况下应满足下列要求 对于桥梁结构本身的分析问题 结构的阻尼矩阵可表示为下式 其动力滞回曲线可用类似于理想弹塑性材料的滞回曲线代表 规则桥梁可按本规范第6.5节的要求选用简化计算模型 支座和地基的刚度 顺桥向和横桥向的抗推刚度 支座开始滑动 则 可采用瑞利阻尼假设建立阻尼矩阵 桥梁结构抗震分析时应考虑支座的影响 其剪切刚度可按下式计算 对于共同参与地震力分配的相邻结构 6.2.7 则 墩柱的计算长度与矩形截面短边尺寸之比大于8 也可采用非线性梁柱纤维单元模拟 因此 单元质量可采用集中质量代表 因此 在建立一般非规则桥梁动力空间模型时应尽量建立全桥计算模型 地震荷载作用下桥墩边界应是弹性约束 这时应考虑邻联结构和边界条件的影响 根据瑞利阻尼假设 要求采用杆系有限元建立动力空间计算模型 原 ＝(2～3)m 6.2 承台下采用群桩布置 或墩柱的计算高度与圆形截面直径之比大于6时 以确定最不利地震水平输入方向 桥墩的几何非线性效应不能忽略 可以近似看作常数 6.2.4 进行时程分析时 板式橡胶支座的滞回曲线呈狭长形 活动支座的摩擦作用效应可采用双线性理想弹塑性弹簧单元模拟 在进行结构非线性时程地震反应分析时 6.2.8 max 6.2.3 当进行直线桥梁地震反应分析时 2 6.2.4 但分析表明 它们的计算方法与静力计算相同 它的剪切刚度尽管随着最大剪应变和频率的变化而变化 当墩柱的计算高度与矩形截面短边尺寸之比大于8时 并应符合下列要求 6.2.5 1 4 因此 等代土弹簧的刚度可采用m法计算 应考虑相邻结构边界条件的影响 由于非规则桥梁动力特性的复杂性 可将板式橡胶支座的恢复力模型取为线弹性 6.2.2 当桥墩的高度较高时 大量板式橡胶支座的试验结果表明 一般取m 计算模型应反映实际桥梁结构的动力特性 在E1和E2地震作用下 6.2.1 静 模 桥梁结构动力计算模型应能正确反映桥梁上部结构 计算模型应考虑相邻结构和边界条件的影响 正确地建立桥梁结构的动力空间模型是进行桥梁抗震设计的基础 下部结构 或墩柱的计算长度与圆形截面直径之比大于6时 阻尼是影响结构地震反应的重要因素 6.2.6 墩柱应采用能反映结构弹塑性动力行为的单元 对采用桩基础的桥梁 应考虑R－△效应 桩土的共同作用可采用等代土弹簧模拟 但对于桥梁长度很长的桥梁 一般情况下应建立桥梁结构的空间动力计算模型进行抗震分析 计算模型中的梁体和墩柱可采用空间杆系单元模拟 板式橡胶支座可采用线性弹簧单元模拟 参考美国CALTRANS抗震设计规范 可分别考虑沿顺桥向和横桥向两个水平方向地震动输入 在E2地震作用下桥梁可以进入非线性工作范围 只要对边界作适当的模拟就能得到较满意的结果 可以选取具有典型结构或特殊地段或有特殊构造的多联梁桥(一般不少于3联)进行地震反应分析 一般情况应取计算模型左右各一联桥梁结构作为边界条件 6.2.7 6.2.2 邻联结构和边界条件的影响可以在所取计算模型的末端再加上一联梁桥或桥台模拟(如图6所示) 原 桥梁支座采用支座连接单元模拟 这六个弹簧刚度是竖向刚度 其恢复力模型见图6.2.6 梁柱单元的弹塑性可以采用Bresler建议的屈服面来表示（如图7） 6.2 后 6.2.5 3 桥梁的下部结构处理通常为桥墩支承在刚性承台上 当进行非线性时程分析时 建 可采用瑞利阻尼 为了正确反应实际桥梁结构的动力特性 考虑桩基边界条件最常用的处理方法是用承台底六个自由度的弹簧刚度模拟桩土相互作用(如图8) 墩柱和梁体的单元划分应反映结构的实际动力特性 活动盆式和球形支座的试验表明 6.2.8 动 对桩基边界条件进行精确模拟要涉及复杂的桩土相互作用问题 宜分别沿相邻两桥墩连线方向和垂直于连线水平方向进行多方向地震输入 计算模型应考虑桩土共同作用 6.2.6 模 建