5C2规定的计算方法作了分析对比 根据Jeffrey 管段承受的作用与组合宜按本规范第4.3节的规定 再加上拖管前进时管段在泥浆中的黏滞力 γ ) 6328公式为0.487MPa 钻机最大回拖力可按下式计算值的1.5倍～3.0倍选取 但要注意 ——泥浆重度(kN/m F s 3 5.2.1 D HDD ——钢管弹性变形临界压力(MPa) ——计算的拉力(kN) 管道扩孔回拖时 泥浆的黏滞系数取0.025psi较为合适 取0.18 这条规定是对穿越管段的力学核算与作用及组合制定的 δ 故规定的计算式相同 API σ 高于《海底管道系统规范》SY/T K 故在选择钻机时应有一定的安全裕量 γ ——钢管重度(kN/m P 2 ——穿越管段所能承受的极限外压力(MPa) 得安全系数为1.59 鉴于回拖过程中不可预见因素较多 10037 L 可取10.5～12.0 Versus 为0.59MPa 钢管发生外压下的径向屈曲失稳 6328和美国的《套管 ——泥浆压力(MPa) 以及泥浆形成的外部压力 5.2.2 L 5.2 10037标准 s 允许的承载外压铁摩辛柯公式为0.448MPa s 取0.6的设计系数 f L415钢管为例 0 本条与《化工容器设计》(作者王志文 本条列出了径向屈曲失稳的核算公式 取2.1×10 d 我们将铁摩辛柯公式与现行行业标准《石油天然气工业-套管 原因是化工容器设计中规定了初始圆筒椭圆度小于0.5％ Actual ——钢管外径(mm) 在考虑了规定的安全系数后 应按下列公式核算空管在泥浆压力作用下的径向屈曲失稳 D 5.2.4 穿越管段在扩孔回拖时 本条计算穿越管段回拖力是依据管段在泥浆中的浮力扣除自重后产生的摩擦力 Φ ) ——摩擦系数 W 施工后都超过此规定 ——钢管椭圆度(％) 为安全计 不会受动水作用 3 ) 水平定向钻敷设的穿越管段受力状况基本上与大开挖穿越管段相似 ——钢管壁厚(mm) 钻杆和管线性能计算》SY/T 根据实际发生的条件选取 《石油天然气工业-套管 形成必须要满足的回拖力 运输 ——泥浆重度(kN/m γ 一般埋深较深 取78.5 ——钢管的外径(m) 可按1.5倍泥浆静压力或回拖时泥浆的实际动压力选取 F 应考虑拖拽力使管段存在拉应力 s 化学工业出版社出版)取式不同 2 油管和钻杆使用性能通报》API 式中 δ 可依据《材料力学》中的铁摩辛柯公式核算 取0.3 ——钢管壁厚(m) 5.2.3 Pulling 5.2.3 也考虑地层稳定性 管道行业实际使用的管材在制造 cr ——穿越管段强度设计系数 f f of 本条采用铁摩辛柯公式 本条采用的设计系数是参照《海底管道系统规范》SY/T 取0.3 将其单位转换为公制为0.175kN/m 穿越管段回拖时 故不宜采用 ) P 根据国内外多年施工经验 ——钢管弹性模量(MPa) ——黏滞系数(kN/m Bul Bul 材料与作用因素三项最大值 而且只有铁摩辛柯公式和海洋管道标准考虑了钢管屈服强度的影响 可能遇到的不利因素较多 E 5.2.2 管段计算 5 μ 可不核算水平定向钻穿越管段的水下稳定性 711×8.7mm 也不会发生静水浮力漂管事故 其安全系数达1.67 2 5C m ——泊桑比 式中 组合核算时应计入 一般按1.5倍～3.0倍的回拖力作为钻机选型的依据 5.2 3 P 以 管段计算 ——回拖管道单位长度配重(kN/m) S.Puckett在“Analysis ——穿越管段的长度(m) 钻杆和管线性能计算》SY/T ——钢管屈服强度(MPa) Loads”中的分析 在施工管段回拖时 水域穿越管段埋深符合本规范第5.1.4条要求时 由于水平定向钻敷设考虑了冲刷深度 5.2.1 故本条规定可不核算管段的水下稳定 Theoretical 由于回拖时边界条件复杂 5.2.4 yp 根据近年来国内管道在水平定向钻穿越施工回拖中的经验