W 得出抗漂浮式(4.2.2-1) 取0.60 不含管内介质重量)(N/m) C ——单位长度管段静水浮力 一律采取稳管措施的做法是不恰当的 故有利于管段的稳定安全 根据试验或工程经验确定 4.2.2 ——单位长度管段总重力(包括管身结构自重 4.2.1 W 竖向弹性敷设穿越管段 γ 时 C x 1 s R v x 4.2.4 中型穿越工程取1.2 F s 水下管段稳定 dx ——管段处设计洪水水流速度(m/s) ——单位长度管段静水浮力(N/m) ds 应减去按本规范式(4.2.2-6)计算的弹性抗力 ＝0.6 式中 ——弹性敷设的矢高(m) 为了安全起见 4.2 s ＝1.2 水下的穿越管段的设计埋深必须保证在设计冲刷线之下一定深度 时 F 2 当水下穿越管段埋深符合本规范第4.1.2条要求时 小型穿越工程取1.1 C 配重层重 C ——弹性敷设起终点间的水平长度(m) 影响管段的安全 e F g y D 当雷诺数 y q F ＝0.6 K ——单位长度管段的总重力(包括管身结构自重 抗力应小于式(4.2.2-6)的计算值 可取0.30 I ——稳定安全系数 宜小于5° 中型穿越工程取1.30 2 可能引起管段飘浮或移位 C 而动水上举力与推力根据水力学理论可得 相当于在水中裸管敷设 本规范取 但由于各种其他因素的影响 K 设计洪水冲刷线至管顶的岩土层重 ——重力加速度 5 ——钢管的内径(m) 式(4.2.2-6)是按照管段两端简支梁模型推算出的 为静水浮力 无试验时 f——管段与河床的滑动摩擦系数 4.2.1 ) 式中 在竖向弹性敷设管段时 当雷诺数 x 4.2 抗漂浮应按下列公式计算 不应发生管段漂浮和移位 另外 管段会产生向上的弹性抗力 式中 当管段在水下埋深达到本规范4.1.2条要求时 推导可得 配重层)的外径(m) ——弹性敷设管段单位长度抗力(N/m) 各符号意义见本规范第4.2.2条 在没有达到上述埋深时 这样无疑增加工程不必要的投资 在水流作用下 4 采用其他涂层或加配重层的管段 管段总重力W还应减去管段向上的弹性抗力 其单位长度的弹性抗力应按下列公式计算 为安全计 ＝0.6 可以对穿越管段做假设在设计洪水冲刷下出现露管时的稳定性核算 ——所穿水域水的重度(N/m ) ≥ ——单位长度管段动水推力(N/m) 且有一定稳定安全系数才能确保管段不移位 采用三层PE 即式(4.2.2-3) 推导出式(4.2.2-2) ＝10 4.2.2 C ——钢管弹性模量 ——钢管的壁厚(m) y s W 环氧粉末涂层的管段与河床摩擦系数可取0.25 水下管道应根据具体的工程地质 K 4.2.3 若弹性敷设的曲率半径形成的管段矢高大于管道自重产生的弹性弯曲变形时 不需作抗移位验算 f ～10 x 根据管道与河床摩擦力必须大于或等于动水推力 ＝1.0 R 但应按下式进行抗漂浮核算 ——钢管的外径(m) F 水下穿越管段沟埋敷设后 取9.80m/s 大 水下管段稳定 W 当水下穿越管段埋深不符合本规范第4.1.2条要求时 ——推力系数 其中 ——管身结构(含防护 本条旨在提醒相关人员不论管段是否稳定 7 故只需核算静水浮力会不会引起漂管 和推力系数 配重层重 F ＝1.2 不应小于1000D 才能保证管段不应产生飘浮和移位 ～10 5 w 取1.20 开挖法穿越管段虽然要求埋设在冲刷深度以下 ——单位长度管段动水上举力(N/m) ) L 1 4 δ K ——弹性敷设设计曲率半径(m) e C F 在竖向弹性敷设穿越管段时 ——管段弹性敷设转角(°) E s 如果两端可以滑动 按本规范式(4.2.2-5)计算 3 C ( 有时埋深达不到4.1.2条规定的深度 4.2.3 不含管内介质重量)(N/m) C 0 一般不会受到动水的上举力与推力的作用 为了确保管段稳定 因此在抗漂浮与抗移位的计算中应减去此向上之力 受到水流的浮力与动力的作用 ＝10 dy 为防止漂管 y 取2.1×1011(N/m 上举力系数 水文条件确定稳管形式 小型穿越工程取1.20 a d D c 即 应该有大于1的稳定安全系数 ——钢管截面惯性矩(m 是根据前苏联的水工实验及我国天津大学海工系的水力实验 ——稳定安全系数 ——浮力系数 ) 就要求管段总重大于或等于水浮力 还有在缺少水文资料或水域水文情况较复杂的情况下 C y ＋ 大 x R