Q235钢的f 不应大于构件最大长细比λ 式中之初始相对偏心率ε ω 5.2.7 c 剪切变形较大 取λ 1 构件两支承点间至少应设置2块缀板（不包括构件支承点处的缀板或封头板在内） ——有效截面面积 ——构件毛截面对其主轴x轴和y轴的回转半径 λ A——构件所有单肢毛截面面积之和 通过理论分析和对各类开口 双轴对称开口截面的轴心受压构件多系在刚度较小的主平面内弯曲失稳 5.2.4 3 计算单轴对称开口截面（如图5.2.4所示）轴心受压构件的稳定系数时 e 0 5.2.2 开口截面轴心受压和压弯构件的约束系数 ω 此时可不计算单肢的强度和稳定性 以使有关规定的物理意义更为明晰 中的较大值 e ＇＝b 当缀材为缀条时 ＝A λ y 式中 则A 为有效净截面面积 e 0x ——毛截面的弯心在对称轴上的坐标 max ω 由于截面形心和剪心不重合 其长细比应按下列规定取λ ＝β·a 式中 λ 闭口截面 5.2.1 构件中点处的最大初挠曲值不大于构件全长的1／750） 约束系数α i l 0 剪力V值沿构件全长不变 实腹式轴心受压直杆的弹性屈曲临界力通常均可不考虑剪切的影响 0y λ 厚度 在轴心力作用下 1 0 格构式构件截面示意图 e 5.2.1 但扭转屈曲的计算长度l 0x 0y e 为构件的几何长度 图5.2.4 x b ／b≤0.7时 d 据计算 e 当缀材为缀板时 则A b 5.2.7 不应大于40 应按本规范表A.1.1-1或表A.1.1-2采用 若轴心受压构件截面没有削弱 ——构件在垂直于截面主轴x轴和y轴的平面内的计算长度 当0.5＜d en λ ω 轴心受压构件 若孔洞或缺口位于截面的有效部位 5.2.6 5.2 的0.7倍 2 即可求得公式5.2.7所示之杆内最大剪力V 0 一般可取此初始偏心值为0.05ρ ——整个构件对x轴的长细比 max ＝235N／mm λ 应按下列规定确定 ——钢材的屈服强度 ＇＝b e 5.2.5 1 但对其中扭转屈曲计算长度和约束系数β的取值作了更明确的定义 不大于70° 当其绕截面虚轴弯曲时 ＝A ＝0.53 e 闭口截面冷弯薄壁型钢轴心受压构件的试验研究 格构式轴心受压构件应能承受按公式5.2.7算得的剪力 max 0 en t 式中 式中 式中 A ——弯扭屈曲的换算长细比 t——板件的实际宽度 0 当轴心受压构件截面有所削弱（如开孔或缺口等）时 －（位于有效部位的孔洞或缺口的面积） 有缀板时 故计算此类构件的整体稳定性时 ——孔径 则宜作为单轴对称开口截面按第5.2.4条的规定计算 1 不卷边的等边单角钢轴心受压构件系单轴对称截面 当d 其分肢的长细比λ ／b≤0.5时 x 对构件弯曲屈曲临界力有显著影响 l y 缀条连接的双肢格构式构件（如图5.2.6b所示） en A 5.2 双轴对称的开口截面和截面全部有效的不卷边的等边单角钢轴心受压构件的稳定系数时 单角钢通常用于支撑等较为次要的构件 e 本条根据理论推导 0y 按第5.6节的规定计算 图5.2.6 f ——毛截面扇性惯性矩 应按公式5.2.1计算其强度 λ 可按下列公式确定 ＝50） 故本规范仍沿用原规范的规定 计算闭口截面 e 缀板连接的双肢格构式构件（如图5.2.6a所示） 1 i en ——格构式构件的换算长细比 近年来 若孔洞或缺口位于截面的无效部位 式中A 3 1 对于受力较大的不卷边等边单角钢压杆 5.2.3 V——剪力 y 本条有关格构式轴心受压构件单肢长细比λ ——构件横截面所截各斜缀条毛截面面积之和 格构式轴心受压构件 轴心力的作用存在着不可避免的初始偏心（根据实测统计分析 5.2.6 运输及安装过程中会产生初始弯曲（通常假定构件的初始挠曲为一正弦半波 5.2.3 I 但若能保证等边单角钢各外伸肢截面全部有效 b 单轴对称开口截面示意图 e β——约束系数 f ＝345N／mm 有缀板的单轴对称开口截面轴心受压构件弯扭屈曲的换算长细比λ b y 5.2.2 轴心受压构件的稳定性应按下式计算 ＝β·l ——单肢对其自身主轴（1轴）的长细比 因剪切所致附加弯曲仅将使此类构件的欧拉临界力降低约0.3％左右 x 0x 按表5.2.4采用 ——钢材的屈服强度 A 5.2.5 b ／b≤0.1时 y l——无缀板时 轴心受压构件 5.2.4 ω ρ系此构件的截面核心距） 由承受该剪力的有关缀板或缀条分担 以受力最大截面边缘屈服作为临界条件 的要求是为了保证单肢不先于构件整体失稳 国内有关单位对单轴对称开口截面轴心受压构件弯扭失稳问题所进行的更为深入的理论分析和试验研究表明 开圆孔的均匀受压加劲板件的有效宽度b＇ λ 表5.2.4 ω λ 此格构式轴心受压构件内将会产生剪力 对虚轴应采用换算长细比来考虑剪切的影响 缀条连接的三肢格构式构件（如图5.2.6c所示） 轴心受压构件的强度应按下式计算 采用“换算长细比法”来计算此类构件的整体稳定性是可行的 斜缀条与构件轴线间的夹角宜不小于40° 则在轴心压力作用下此类构件的扭转失稳承载能力比弯曲失稳承载能力降低不多 y 为避免计算过于繁琐 e e 系按试验结果经分析比较确定 当0.1＜d ——毛截面抗扭惯性矩 有效截面面积A 2 ——轴心受压构件的稳定系数 其长细比应取按下列公式算得的较大值 － ＇＝b 此类构件有可能发生弯扭屈曲 2 Q345钢的f 其长细比应取按公式5.2.3-2和下式算得的较大值 式中 取两相邻缀板中心线的最大间距 同时 根据对现有试验结果的统计分析和计算比较 l 轴心受压构件应按公式5.2.2计算其稳定性 鉴于在冷弯薄壁型钢结构中 和λ 则仅需按公式5.2.2计算其稳定性而毋须计算其强度 计算长度取缀板间净距 2 ——扭转屈曲的计算长度 的0.5倍（当λ ＜50时 式中 故近似将其归入本条 按本规范第5.6.7条中的规定算得 E——钢材的弹性模量 α a为缀板中心线的最大间距 ——相应未开孔均匀受压加劲板件的有效宽度 列出了几种常用的以缀板或缀条连接的双肢或三肢格构式构件换算长细比的计算公式 max 证实轴心受压杆件的稳定性可采用单一柱子曲线进行计算 柱子曲线可由基于边缘屈服准则的Perry公式计算 格构式轴心受压构件由于在制作 格构式轴心受压构件的剪力应按下式计算 且不应大于λ 格构式轴心受压构件的稳定性应按公式5.2.2计算 A——所有单肢毛截面的面积之和 ——构件对截面主轴x轴和y轴的长细比 ——整个构件对虚轴（y轴）的长细比 I ——有效净截面面积 但是 1 因此在轴心压力作用下 － 对于格构式轴心受压构件来说 β可按表5.2.4采用 y l 可按公式5.2.4-1计算 λ