污泥混合液性质 除计算外 美国环境保护署（EPA）推荐的还原1g硝态氮可回收3g碱度 污泥减量 进水口的位置应适应吸附区和再生区不同容积比例的需要 这样可减少对进水碱度的需要量 7.6.16 的典型值为1.0mg/L 膜生物反应器工艺应设置化学清洗设施 按这两个区的容积进行加权平均得出的理论数据 磷的排放标准等要求 可增加缺氧池容积 式中 7.6.10 若比值过低 必须具备以下条件 临界通量的选取应考虑膜材料类型 7.6.31 吸附区的停留时间不应小于0.5h 经第二个缺氧池回收碱度后再进入第二个好氧池消耗部分碱度 应留10％～20％的富余膜组器空位作为备用 水深应根据鼓风机出风压力确定 污泥产率较低 直接回到集水池 3 /（m 公式（7.6.17-7）是混合液回流量的计算公式 同时脱氮 好氧区（池）剩余总碱度宜大于70mg/L（ 不包括污泥回流量 式中 2 5 可理解为回流比 氧化沟前可不设初次沉淀池 1 1 以有机基质作为电子供体 并应符合下列规定 /d） ——回流污泥量（m 我国的寒冷地区 ——沉淀时间（h） Ⅵ 沉淀时间t s ——产水泵运行时间（min） 因此将按容积负荷计算的公式列入条文说明中以备方案校核 脱氮和除磷的影响 氧化沟的进水和回流污泥点宜设在缺氧区首端 污水的五日生化需氧量和总磷之比是影响除磷效果的重要因素之一 3 选择适宜的活性污泥处理工艺 Q——生物反应池的设计流量（m 应根据生物反应池设计流量校核膜的峰值通量和强制通量 非好氧反应时间内 会使系统由推流式趋于完全混合式 或当投产初期污水量较小 也可采用溶解氧或氧化还原电位（ORP）控制 以保证均匀配水 公式（7.6.17-1）是缺氧池容积的计算方法 3 公式（7.6.17-6）是从纯种培养试验中得出的硝化细菌比生长速率 -N/（kgMLSS·d）] 1）缺氧区（池）容积可按下列公式计算 序批式活性污泥法（SBR） 缺氧 膜离线清洗的废液宜采用中和等措施处理 R 本条是关于采用厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A 与二次沉淀池分建的氧化沟 在需同时脱氮除磷时 寻找合适的平衡点 Ⅵ 相应的五日生化需氧量污泥负荷较低 7.6.18 K 2 -1 2 V 3 当采用转刷时 则难以完全脱氮而导致系统中存在一定的硝态氮的残余量 好氧污泥稳定等不同要求和外部环境条件 宜按本标准第7.6.10条 需设置进水配水井 式中 e 并应符合下列规定 V 也有一些污水厂采用的水深超过6.0m 发生反硝化反应和放磷反应 必要时可采取降低负荷 K 水温等因素 de 3 /d） 连续地将污水流入各个池内 排出水的深度相应增大 7.6.4 膜系统的实际运行通量 k 7.6.7 de 静沉后用作排除上清液 当以脱氮除磷为主时 2 无法去除 混合全池污水所需功率不宜小于25W/m 采用旱季设计流量设计 V 同时 需外加碳源才能达到理想的脱氮效果 泥龄长 除磷工艺的剩余污泥在污泥浓缩池中浓缩时会因厌氧放出大量磷酸盐 3 聚磷菌 混合 消耗部分碱度 t 五日生化需氧量和总凯氏氮之比小于4时 式中 设计时要综合考虑各种因素 短时间可能为4℃～ a 合建式完全混合反应池曝气部分的容积应包括导流区 阶段曝气生物反应池宜采取在生物反应池始端1/2～3/4的总长度内设置多个进水口 以CaCO 大大消耗了混合液的碱度 以及采用容积负荷指标时计算容积之用 Ⅳ 和污泥浓度X相关 r=（Q 含磷高的液体 曝气区的有效容积应包括导流区部分 /（kgVSS·d）下降到0.038kgNO S 悬浮状有机物可在氧化沟内得到部分稳定 7.6.11 国内外普遍采用沟内平均流速为0.25m/s～0.35m/s 宜根据试验资料确定 t 生物脱氮时 S 7.6.41 n 1 沿生物反应池长度方向应设置多个进水口 氧化沟自动控制系统可采用时间程序控制 宜为1.0h～1.5h 1 碱洗药剂包括次氯酸钠 除磷时 经盐酸浸泡 可以进水 （kgMLSS·d）] 水力停留时间也较长 ——生物反应池的五日生化需氧量污泥负荷[kgBOD 进水口的尺寸应按通过全部流量计算 ） t 在《污水处理新工艺与设计计算实例》一书中推荐取3W/m 宜为1.5～3.0 生物反应池中厌氧区（池）的容积 ——生物反应池出水总氮浓度（mg/L） ——厌氧区（池）容积（m 调整为前置缺氧区（池）或串联增加缺氧区（池）和好氧区（池）等变形工艺 7.6.22 7.6.13 20℃的数值为0.040～0.075 沉淀区表面水力负荷宜为0.5m 表7.6.18所列设计参数为经验数据 所以容积负荷比普通生物反应池大 de ——产水泵暂停时间（min） S 取得了良好的除磷效果 R 7.6.46 3 应有除泡沫措施 ——脱氮速率[kgNO 1～2 5 以CaCO ——生物反应池出水五日生化需氧量浓度（mg/L） 厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A ） Q——生物反应池的设计流量（m 考虑到清洗和检修等情况 7.6.32 地质 S 7.6.28 2 同时 SBR反应池的数量不宜少于2个 ·h）～1.0m 7.6.44 ） ——硝化作用中氮的半速率常数（mg/L） 由于污水总悬浮固体中的一部分沉积到污泥中 即不可无依据地将本标准规定的L 取得了良好效果 泥龄可取3.5d～7.0d 又称合建式氧化沟 序批式活性污泥法（SBR） 由于污水的进入会搅动活性污泥 水深尚可加大 应采用厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A 计） 反应池的进水处应设置导流装置 7.6.40 ——好氧区（池）容积（m 故参照本标准的相关规定取值 可取0.3～0.6 1 μ——硝化细菌比生长速率（d 间隙进水时宜为1 供电 目前常用的消除泡沫的措施有水喷淋和投加消泡剂等方法 ——生物反应池的五日生化需氧量污泥负荷[kgBOD △N 7.6.35 中国市政工程西南设计研究总院有限公司曾采用过2W/m 生物反应池主要设计参数中 硝化细菌就会从系统中流失 会竞争性地抑制放磷 /（kgMLSS·d）] 7.6.2 de 为了减轻膜的污染 一一分别为T℃和20℃时的脱氮速率 闲置时间的长短由进水流量和各工序的时间安排等因素决定 ——生物反应池的五日生化需氧量容积负荷[kgBOD 宜按本标准表7.6.18的规定取值 2 以增大进生物反应池污水中五日生化需氧量和氮的比值 ——排出生物反应池系统的微生物量（kgMLVSS/d） 这样即使污水中五日生化需氧量和总磷之比大于17 城镇污水可生化性好 每个周期包括进水 ·d）] 无试验资料时 C 7.6.43 可在曝气设备上 反之亦然 1 应根据氮 则进水时间应为t/n 生物除磷由吸磷和放磷两个过程组成 1 反硝化菌和聚磷菌争夺碳源 不会留下任何难以分解的中间产物 V 同时脱氮除磷时 包括水量 7.6.43 s 每克氨氮氧化成硝态氮需消耗7.14g碱度 好氧） 生物反应池的设备操作平台宜高出设计水面0.8m～1.2m 可采用经验数据或按表7.6.19的规定取值 7.6.7 在只除磷的厌氧/好氧系统中 3 由于氧化沟多用于长泥龄的工艺 并应符合下列规定 因此只有试验数据才最符合实际情况 则固液分离所需时间就长 -N/（kgMLSS·d）] 本条列出了污水温度修正公式 宜按本标准表7.6.19的规定取值 S 反应池宜采用矩形池 处理后的废液应返回污水处理构筑物进行处理 V ——剩余总碱度（mg/L 当条件许可时 ——每个周期反应时间（h） 五日生化需氧量和总凯氏氮之比过小时 7.6.11 按容积负荷计算生物反应池的容积时 伴随着溶解性可快速生物降解的有机物在菌体内储存 无试验资料时 其主要参数和活性污泥法相同 但由于污水的情况千差万别 宜采用缺氧/好氧法（A 进水和回流污泥从缺氧区首端进入 输送厌氧消化污泥或污泥脱水滤液的管道 ——衰减系数（d 3 厌氧/好氧法可满足上述要求 磷回收技术也得到不断应用 反应时间可按下式计算 采用生物除磷处理污水时 当无试验资料时 N 剩余污泥量大 θ 按污泥龄计算 当五日生化需氧量和总凯氏氮之比为4或略小于4时 L 系统中仍有硝化细菌 当吸附区和再生区在一个反应池内时 ——设计污泥龄（d） 7.6.13 并按本标准公式（7.6.17-2）进行温度修正 3 生物反应池投产初期采用间歇曝气培养活性污泥时 7.6.15 应根据试验资料确定 式中0.12为微生物中氮的分数 式中1.08为温度修正系数 设计流量按照平均通量来计算 一个周期所需时间可按下式计算 其中反应池中缺氧区（池）的水力停留时间宜为2h～10h 本条是根据国内外有关阶段曝气法的资料制定 一个周期的时间为t de（T） 7.6.26 ——好氧区（池）设计污泥龄（d） 连续进水时宜为2.5 t 故长宽比宜为2.5 生物反应池的容积 理论上可回收3.57g碱度 生物同时脱氮除磷 当处理效率可以降低时 美国《污水厂手册》推荐取5W/m dT N 厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A 出水剩余总碱度可按下式计算 增长泥龄 一般地说 7.6.27 3 0法）生物脱氮除磷的主要设计参数 反应（厌氧 n——每个系列反应池个数 可采用经验数据或按表7.6.42的规定取值 带入缺氧池的溶解氧多 m 弯管处尤甚 V——生物反应池容积 该厂在消化池出泥管 ——生物反应池进水五日生化需氧量浓度（mg/L） 浸没式膜生物反应器平均通量的取值范围宜为15L/（m ——每池每个周期所需要的进水时间（h） 氢氧化钠等 K 除磷 异养性反硝化菌在呼吸时 据资料介绍 7.6.9 J 此类放磷为无效放磷 硝化作用中氮的半速率常数K 通过排放富磷剩余污泥 磷释放不完全 ——生物反应池进水五日生化需氧量浓度（mg/L） 对于某种生活污水 o 1 7.6.6 7.6.34 7.6.22 沉淀 1 20℃的K 导致反硝化速率降低 并考虑尽量降低生物反应池占地面积而确定的 严重影响了正常运行 D 污水进入厌氧区（池） 宜为1.0h 应安全 滗水不能过多 还原1g硝态氮成氮气 污泥负荷L 计） 可按本标准第7.6.10条所列公式计算 3 -N/（kgMLSS·d）] 的值和温度有关 根据经验可采用本标准第7.6.10条生物去除碳源污染物的计算方法 7.6.8 硝化细菌最大比生长速率（d -N/ 连续进水时 总回流比为4时 泥龄和内源衰减系数变化而变化 K 7.6.14 式中 无初次沉淀池时宜取0.8～1.2 2 L 本条适用于推流式运行的廊道式生物反应池 膜生物反应器型式包括外置式和浸没式 7.6.1 一般生物反应池的平均耗氧速率为30mg/（L·h）～40mg/（L·h） V 氧化沟的设备平台宜高出设计水面0.8m～1.2m 调整厌氧区（池） Q——每个周期进水量（m 由于无硝态氮和聚磷菌争夺有机物 3）混合液回流量可按下式计算 对脱氮效果的提高不大 影响该类细菌在好氧池的吸磷 无试验资料时 会影响磷的去除率 2 可不设初次沉淀池或缩短污水在初次沉淀池中的停留时间 氧化沟的设备平台高出设计水面宜为0.5m 当生物反应池兼顾硝化时污泥龄取值宜为3d～15d 除磷却要求较高负荷和较短泥龄 即Y 2 0.47——15℃时 反硝化时 4 值大 3 延长膜使用寿命 r m——充水比 脱氮和除磷是相互影响的 和X取端值相乘确定最大的容积负荷L s 7.6.39 2 同时 7.6.36 膜清洗药剂包括碱洗药剂和酸洗药剂 并设置进水配水井 7.6.37 脱氮时 ） SBR工艺是按周期运行的 X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L） 脱氮效果不好 有初次沉淀池和无初次沉淀池时 值可采用（0.03～0.06）[kgNO 根据氧化沟渠宽度 导流墙宜高出设计水位0.2m～0.3m 2）好氧区（池）容积可按下列公式计算 ——T℃时的衰减系数（d 硝态氮作为电子最终受体 需脱氮时宜为0.15～0.30 回流污泥进入生物反应池的厌氧区（池） 有关设计数据是根据我国污水厂回流污泥浓度一般为4g/L～8g/L的情况确定的 生物反应池设计时应核算污水处理过程中低气温对污水温度的影响 并应符合下列规定 假设在进水工序不进行沉淀和排水 排水和闲置五个工序 适合作为事故排水装置 ） 排水时间t 3 7.6.23 温度变化可用公式（7.6.17-2）修正 四廊道生物反应池的前三条廊道内） 青岛某污水厂采用厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A p /（m 在厌氧区（池）中先发生脱氮反应消耗硝态氮 ①硝态氮 0法）生物除磷的主要设计参数 7.6.12 在此期间可根据具体情况进行曝气（好氧反应） o t te Ⅱ 还应综合考虑提供硝酸盐和反硝化速率等方面的因素 5 7.6.17 o 在要求硝化的氨氮量较多时 t 宜为1～2 Q为反应池设计流量 R 4 有效水深4.0m～6.0m是根据国内鼓风机的风压能力 有利于满足运行要求 有利于反硝化脱氮 用机械法浓缩污泥可缩短浓缩时间 公式（7.6.17-4）介绍了好氧区（池）容积的计算公式 去除碳源污染物的生物反应池的主要设计参数可按表7.6.9的规定取值 完全混合式生物反应池 它的特点是回流污泥先在再生区作较长时间的曝气 不溶于水 否则 式中 /d）时 V 5 完全混合生物反应池可分为合建式和分建式 t 3 以脱氮为主要目标时 竖轴表曝机应安装在沟渠的端部 缩短泥龄 式中 减少磷酸盐析出量 仅需除磷时宜为0.25～0.50 生物反应池的容积 7.6.35 J 峰值通量和强制通量宜按临界通量的80％～90％选取 SBR反应池的数量不宜少于2个 相似工艺的污水厂 温度影响污泥总产率系数 宜采用厌氧/好氧法（A 3 缺氧/好氧法（A 再增加回流比 污水厂生产实践表明 /（kgMLSS·d）] 式中 D θ ——厌氧区（池）停留时间（h） 生物反应池的设计应充分考虑冬季低水温对去除碳源污染物 要求系统具有厌氧 本条是脱氮除磷采用厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A 污泥负荷的取值 如果没有足够长的泥龄 传统活性污泥法 且可最大限度地节约动力 SBR反应池容积可按下式计算 1 7.6.25 取高值 可按下式计算 3 3 膜生物反应器工程中膜系统运行通量的取值应小于临界通量 也需设置进水配水井 在该形式下 3 7.6.4 冬季水温一般在6℃～10℃ 生物脱氮由硝化和反硝化两个生物化学过程组成 反硝化速率K 宜同时满足前两款的要求 沉淀于一体的氧化沟 7.6.15 Q 出水宜在充氧器后的好氧区 由于城镇污水水量大 可采用经验数据或按表7.6.18的规定取值 综合考虑泥龄的影响后 本条规定完全混合型反应池水深宜为4.0m～6.0m 总回流比过大 宜根据试验资料确定 Q——生物反应池的设计流量（m 在确定污泥总产率系数时 污泥负荷和好氧停留时间的要求是相反的 5 o 碱度起着缓冲作用 Ⅱ n 传统活性污泥法 缺氧反应） 若厌氧区（池）停留时间小于1h 可适当修正 有效水深应结合流程设计 泥龄－污泥总产率曲线分别如图4和图5所示 生物反应池中好氧区（池）的容积 受滗水器结构限制 ——运行通量[L/（m 值可采用（0.03～0.06）[kgN0 生物反应池宜采用圆形 占地少 进水时间可按下式计算 从而进一步提高脱氮除磷效果 水力停留时间等设计参数 可通过相似水质 ～8W/m 2 -N/L） 即反硝化时需消耗有机物 如回流污泥浓度不在上述范围时 3 7.6.3 故可不设初次沉淀池 由于硝化细菌世代时间较长 7.6.18 t 20℃的K 式中 目前国内一些大型污水厂采用的水深为6.0m 3 酸洗药剂包括拧檬酸 厌氧/好氧法（A -1 水深宜为4.0m～6.0m 氧化沟所需功率不宜小于15W/m 硝态氮作为电子受体 为安全考虑 转碟时 3 此外 外加甲醇的费用较大 污泥龄取值一般为3d～6d 较短时间接触 自养硝化细菌比异养菌的比生长速率小得多 1 宜采用厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A 布设膜组器时 o 可采用4.0m～6.0m 衰减系数K 所用时间由淹水器的能力决定 2 也可分别由两个反应池组成 式中 若放磷时无溶解性可快速生物降解的有机物在菌体内储存 不宜大于3.5m 除化学除磷外 为了有硝态氮 ） 曝气转碟也可安装在沟渠的弯道上 增大总回流比可提高脱氮效果 p L X为反应池内混合液悬浮固体MLSS的平均浓度 当生物反应池仅用于去除碳源污染物时 相当于回流比大 污水中含有大量产生泡沫的表面活性剂时 5 采用低负荷连续进水方式时 3 上海市政工程设计研究总院观察到总回流比从1.5上升到2.5 S 7.6.3 2 充水比的倒数减1 1～4 3 S A 3 Ri 防止污泥膨胀 当无试验资料时 Ⅴ 生物反应池混合液的旋流前进的水力状态较好 比值大 即Y 当仅需脱氮时 生物除磷的剩余污泥 有些污水厂将淀粉厂 尽量使反应池混合液的氧利用率接近均匀 ①厌氧（无硝态氮） O法）的水处理工艺 在进水浓度较低时 7.6.17 7.6.16 在有机碳不足 /d） /d） 该厂在这些管道的转弯处增加了法兰 Y 当仅需除磷时 3 3 以脱氮为主要目标时 这类磷酸盐宜采用化学法去除 由于SBR工艺一般不设初次沉淀池 2 排水目的是排除沉淀后的上清液 可采用本标准第7.6.10条生物去除碳源污染物的计算方法 氧化沟可分为多种类型 可采用经验数据或按表7.6.24的规定取值 应预留10％～20％的富余膜组器空位作为备用 7.6.36 △N 氧化沟 根据处理要求 盐酸等 采用1.02～1.06 反硝化速率从0.08kgNO 本条对合建式生物反应池设计做出规定 综合以上考虑 A F宜取1.5～3.0 3 式中 2 -1 T 不应小于生物反应池总容积的1/4 便于经常冲洗保养 本标准表7.6.19所列设计参数为经验数据 一般规定 可实测或采用经验数据 设计生物反应池各区（池）容积时 应符合下列规定 氧化沟前可设置厌氧池 否则反应池表面会积累浮渣 ——生物反应池出水五日生化需氧量浓度（mg/L）（当去除率大于90％时可不计入） 可改变进水和回流污泥的布置形式 O法） X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L） 浮渣和污染物会流入反应池 宜为0.6m～0.8m 吸附区的容积 e 负荷应适当减小 以满足不同阶段的溶解氧浓度要求或根据设定的模式进行运行 O法） 污泥衰减多 ——硝化氮量（mgNH 由此可见 7.6.24 充水比要小 t X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L） 回流污泥量的确定 K 2 K /（kgMLSS·d）] 7.6.12 R 如果好氧区（池）硝化作用完全 c 氨氮在好氧池中通过硝化细菌作用被氧化成硝态氮 X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L） 缺氧/好氧法可满足上述要求 进水水质 长宽比过小 应有除垢措施 应采取增加碱度的措施 2 好氧池剩余碱度小于70mg/L 在交替式运行的氧化沟中 当pH值偏离最佳值时 在许多不设初次沉淀池的处理工艺中更甚 Y——污泥产率系数（kgVSS/kgBOD 是硝化细菌比生长速率等于硝化细菌最大比生长速率一半时氮的浓度 3 无试验资料时 剩余污泥宜采用机械浓缩 硝化菌是化能自养菌 污水 p 这种沉积物极易堵塞管道 3 SBR工艺各工序的时间宜按下列公式计算 当无试验资料时 ——闲置时间（h） ·h） d20 一般规定 采用硝化 3 厌氧/缺氧/好氧法可满足这一条件 根据膜组件的设置位置 同时 O法） 3 7.6.20 调整泥龄 ②有机碳 为有效缓解膜污染 ——生物反应池进水总凯氏氮浓度（mg/L） 本标准建议为2W/m 按设计程序变换进出水水流方向 计算所得的剩余污泥量往往偏小 以CaCO 有条件时应通过试验获取数据 活性污泥法 当采用鼓风曝气时 值小 2 不宜大于4.5m 4 后浓缩池进泥管 要取得较好脱氮效果 7.6.30 可取10d～22d 3 7.6.19 式中 co 计） 当条件许可时也可采用较大水深 需氧量较大 /（m 好氧反应 ——生物反应池出水五日生化需氧量浓度（mg/L） ·h）～1.0m 获取数据 取低值 ——排水时间（h） 计） 7.6.27 ——缺氧区（池）容积（m S 若无试验条件时 2 2 为了保证硝化发生 因此连续进水时 并应符合下列规定 3 7.6.1 采用鼓风曝气器时 可按本标准第7.6.10条所列公式计算 根据对上海某污水厂和湖北某印染厂污水站的生物反应池回流缝处测定实际的溶解氧 7.6.14 7.6.5 占地 当以去除碳源污染物为主时 缺氧区（池）有足够碳源 当好氧区采用机械曝气器时 表7.6.17所列设计参数为经验数据 当采用机械曝气时 7.6.45 可根据池中溶解氧浓度控制曝气设备的开关 F——安全系数 5 3 然后和污水在吸附区充分混合 /（kgVSS·d） 氧化沟内的平均流速宜大于0.25m/s ～8W/m 2 则聚磷菌在进入好氧环境中并不吸磷 污泥总产率系数随温度 硝化消耗碱度后 按构造特征和运行方式的不同 为满足污水厂处理规模的要求 适用于脱氮 d 3 根据国内污水厂的运行经验 宜设置溶解氧控制系统 de K e 生物反应池中好氧区（池）的容积 S 根据国内运行经验 O法）工艺中 ORP从—218mV上升到—192mV 因此 处理系统应采用较长泥龄和较低负荷 7.6.21 7.6.29 当需要同时脱氮除磷时 宜根据试验资料确定 在五日生化需氧量和总磷之比大于或等于17时 5 3 转碟宜安装在沟渠直线段的适当位置 容积负荷L 膜系统运行通量的取值应小于临界通量 ·h） -N/L） 2 0法）的工艺流程中 o 7.6.26 将原有的内置式管道改为外部管道 流速大 氧化沟系统宜采用自动控制 X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L） 曝气转刷 非好氧反应和排除剩余污泥等 回流污泥中硝态氮浓度和好氧区（池）相同 为了保证出水水质 从而使出水磷浓度升高 o 值小 后浓缩池上清液管道和污泥脱水后滤液管道中均发现灰白色沉积物 宜根据试验资料确定 污水中的五日生化需氧量和总凯氏氮之比宜大于4 如船式一体化氧化沟和T型交替式氧化沟等 活性污泥法 脱氮 T——设计温度（℃） Q——生物反应池的设计流量（m 厌氧池停留时间可取下限 ——生物反应池进水总氮浓度（mg/L） 由于目前很少采用按容积负荷计算生物反应池的容积 推流的设备性能 排出比小 ）/Q ——污泥总产率系数（kgMLSS/kgBOD /d） 采用污泥负荷或污泥龄计算时 宜先回收磷或除磷后再返回污水处理系统 7.6.46 硝态氮在缺氧池中通过反硝化菌作用被还原成氮气逸出 会使缺氧区（池）氧化还原电位（ORP）升高 3 S 需较长泥龄 ） 地质条件 宜根据试验资料确定 （m 但充水比过小 ——平均通量[L/ 泥龄θ ·h）～45L/（m 必须考虑污水中总悬浮固体的含量 以增加回收碱度量 7.6.19 膜化学清洗设施一般包括在线化学清洗设施和离线化学清洗设施 还拟对消化池出泥管进行改造 O法）的相关规定 生物反应池的容积可按下列公式计算 7.6.9 井内设闸或溢流堰 其中有连续运行 S 7.6.10 温度高 若五日生化需氧量和总凯氏氮之比小于4 结果产生的污泥将大于由有机物降解产生的污泥 此外 t 1 Ⅲ 回流污泥中硝态氮进缺氧区（池）后全部被反硝化 2 Q s 可按下列公式计算 当脱氮效果好时 以除磷为主要目标时 要取得较好的脱氮效果 生物除磷工艺的剩余活性污泥厌氧消化时会产生大量灰白色的磷酸盐沉积物 K ·h） 前四个工序是必需工序 ——温度系数 氧化沟有效水深的确定应考虑曝气 根据国内外的工程实际应用情况 并应按下式计算 缺氧区（池） 3 1 ） 宜根据试验资料确定 设计过程中应根据生物反应池设计流量校核膜峰值通量和强制通量 1 3 对于交替运行的氧化沟 在需要硝化的场合 缺氧/好氧工艺中好氧区（池）的容积计算 比较时参考使用 运行时可增减闲置时间调整非好氧反应时间 ——混合液回流量（m X ·h） 可建1个反应池 -1 综合考虑除磷效率和经济性 水力停留时间宜采用0.5h～1.0h 规定厌氧区（池）停留时间宜为1h～2h 第7.6.17条和第7.6.18条的规定计算 并根据经验确定厌氧和好氧各区的容积比 ——生物反应池进水五日生化需氧量浓度（mg/L） 充水比和周期数等参数均对脱氮除磷有影响 脱氮要求较低负荷和较长泥龄 为了发生反硝化作用 尤其是溶解性可快速生物降解的有机碳不足时 其次应采用有挡板的滗水器 温度和污泥中反硝化菌的比例等因素有关 生物除磷必须具备以下条件 以CaCO 厌氧区（池）应采用机械搅拌 泥龄须大于1/μ 不经济 本标准规定宜大于0.25m/s 厌氧区（池）的搅拌功率 ——生物反应池出水总凯氏氮浓度（mg/L） 2 由公式（7.6.17-7）可知 滗水器故障时 与混合液回流比 表明污泥室的溶解氧浓度不一定能满足生物反应池所需的耗氧速率 t——一个运行周期所需要的时间（h） 再从泥中转移到水中 也有集曝气 间歇或变速转动 膜组件和膜组器型式 无试验资料时 3 排水或闲置 F 酿造厂等排出的高浓度有机废水作为外加碳源 2 严重影响了磷的去除效率 1～4 搅拌（厌氧 ——每个周期反应时间（h） 反硝化菌和硝化细菌生长的最佳pH值在中性或弱碱性范围 Q——生物反应池的设计流量（m 它们利用有机物作为电子供体 6℃ 生物脱氮和除磷都需要有机碳 充水比小 ） 改变进水和回流污泥等布置形式 厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A ②有机碳 V 但是 可按下式计算 参照国外有关资料 生物反应池的始端可设缺氧或厌氧选择区（池） 当进水碱度较小 反映了污水中总悬浮固体和五日生化需氧量之比 厌氧/好氧工艺的好氧区（池）的容积计算 3 磷浓度十分高 反而不利 可布置成多段缺氧/好氧形式 7.6.5 -1 ——生物反应池进水五日生化需氧量浓度（mg/L） 若一个处理系统有n个反应池 曝气装置沿一侧布置时 本条规定是为了便于运行管理 进水时间指开始向反应池进水至进水完成的一段时间 ） 污水的五日生化需氧量和总凯氏氮之比是影响脱氮效果的重要因素之一 V——生物反应池的容积（m 除渣池（或极细格栅）等预处理设施 每天的周期数宜为正整数 机械搅拌器布置的间距 针对这些存在的问题 ——出水剩余总碱度（mg/L 7.6.39 d 在公式（7.6.17-5）中引入安全系数F O法）的水处理工艺的规定 θ 2 2 Orbal同心圆或椭圆形氧化沟和DE型交替式氧化沟等 当进水碱度不能满足上述要求时 Ⅰ 但不包括污泥室容积 宜有清除浮渣的装置 连续进水时 除磷效果较差 由于受活性污泥界面以上最小水深（保护高度）限制 厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A 4 然后聚磷菌释放磷 3 膜生物反应器（MBR） 式中0.47为15℃时硝化细菌最大比生长速率 /d） Y——污泥产率系数（kgVSS/kgBOD 膜生物反应器工艺的主要设计参数宜根据试验资料确定 按污泥负荷计算 只是在处理系统中循环 如不除磷 ——生物反应池进水五日生化需氧量浓度（mg/L） 3 制糖厂 反应池应设置固定式事故排水装置 则系统最大脱氮率是总回流比（混合液回流量加上回流污泥量和进水流量之比）r的函数 反应池长度和宽度之比 为使好氧池的pH值维持在中性附近 在特定位置设置溶解氧探头 3 廊道式生物反应池的池宽和有效水深之比宜采用1 污水中的五日生化需氧量和总磷之比宜大于17 沉淀区的沉淀效果易受曝气区的影响 如Carrousel型多沟串联系统氧化沟 O法）生物脱氮的主要设计参数 Ⅴ 但一般不小于0.5h O法） ——生物反应池进水五日生化需氧量浓度（mg/L） 不能同时取得较好的效果 7.6.40 宜根据试验资料确定 T——设计温度（℃） 《日本指南》规定沟内平均流速为0.25m/s o 第一个好氧池仅氧化部分氨氮 7.6.31 ——反硝化脱氮量（mgNO 最大脱氮率＝r/（1＋r） 外加碳源可采用甲醇 1～2 采用淹没入流方式的目的是避免引起复氧 氧化沟前设置厌氧池可提高系统的除磷功能 是温度校正项 7.6.38 生物反应池的设备操作平台宜高出设计水面0.5m～1.0m ——缺氧区（池）容积（m t 是为了防止二次沉淀池中出现厌氧状态 s 7.6.45 当采用竖轴表曝机时 de 可比普通活性污泥法从污水中去除更多的磷 应根据去除碳源污染物 ） 沉淀区的表面水力负荷宜为0.5m 3 S n 为了保证活性污泥处于悬浮状态 根据需要 不是一个常数 3 ——生物反应池出水五日生化需氧量浓度（mg/L） ） 当采用转碟 o 但水量较小（小于500m 池中剩余总碱度宜大于70mg/L 排水可采用滗水器 当污水中五日生化需氧量和总凯氏氮之比大于4时 这种灰白色沉积物质地坚硬 进水有机物浓度高且较易生物降解时 0 如反应池长宽比过大 V——生物反应池的容积（m 混合功率宜采用2W/m 膜污染会导致膜的实际通量永久性地降低 选择区（池）的作用是改善污泥性质 影响环境和处理效果 宜符合本标准第7.6.16条～第7.6.19条的有关规定 在设计中虽然可以从参考文献中获得一些动力学数据 负荷可适当增大 衰减系数K 3 依次对各池污水进行处理 ） 3 吸附再生生物反应池的吸附区和再生区可在一个反应池内 p b S 适用于推流式 2 5 ——生物反应池中氨氮浓度（mg/L） ·h）] ——生物反应池内混合液挥发性悬浮固体平均浓度（gMLVSS/L） Ⅲ /（m 氧化沟 当采用转刷 ～8W/m 水质 ·h）] /d） 7.6.6 n 为改善沟内流速分布 草酸 ——进水总碱度（mg/L 0.098（T-15） 以泥龄作为基本设计参数是十分有利的 沉淀 青岛等地污水厂运行实践表明 弯道处可设置一道或多道导流墙 0法） 除负荷外 N 7.6.37 随着曝气设备不断改进 可取0.4～0.8 7.6.41 3 5 不能混用 广州地区的一些污水厂 7.6.20 因此 混合液回流量大 ） 可达到理想脱氮效果 用雨季设计流量复核 泥龄可取11d～23d 除磷时 ——脱氮速率[kgN0 可按下式换算成平均通量 7.6.23 7.6.42 SBR工艺也是活性污泥法的一种 固定式排水装置结构简单 需在好氧环境中氧化氨氮获得生长所需能量 公式（7.6.17-6）为计算硝化细菌比生长速率的公式 设2个反应池不经济 排水时间可通过增加滗水器台数或加大溢流负荷来缩短 综合两者关系 将硝态氮还原成气态氮 反应池应采用有防止浮渣流出设施的滗水器 式中 闲置不是一个必需的工序 2 7.6 缺氧区（池） 它被分解后产生二氧化碳和水 X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L） 水文和设备供应等 4 碱洗和酸洗管路系统要严格分开 如果反应池水深过小 当进水五日生化需氧量低于一般城镇污水时 下游设置导流墙 O法）工艺处理污水 ③基本无溶解氧（溶解氧会消耗有机物） d 为尽可能地减轻膜污染 氧化沟可按两组或多组系列布置 适用于除磷 生物反应池的池宽和水深之比宜采用1 脱氮要求有较多硝酸盐供反硝化 7.6 其数值为3～15 缺氧区（池）时 K 1～2 供氧设施类型和选用风机压力等因素确定 图6为一些变形的工艺流程 2 2 n N ——20℃时的衰减系数（d 可对工艺流程进行变形改进 3 公式（7.6.36-2）中充水比的含义是每个周期进水体积和反应池容积之比 其生物除磷的效果也将受到影响 另外 7.6.38 以除磷为主要目的时 聚磷菌在厌氧放磷时 矩形反应池可布置紧凑 缺氧和好氧环境 7.6.32 防溅和便于设备维修 氧化沟的走道和工作平台 生物反应池中的好氧区（池） 反硝化动力学计算时 并按本标准公式（7.6.17-2）进行温度修正 t Ⅳ 直至达到开始向反应池进水时的最低水位 △X 影响污泥的衰减 去除1g五日生化需氧量可以产生0.3g碱度 t 系统有初次沉淀池时宜取0.3～0.6 TSS/BOD 会带出污泥 5 宜采用淹没入流方式 由于膜生物反应器工艺一般为间歇运行 同时又必须按生物反应池实际运行规律来确定数据 活性污泥中聚磷菌在厌氧环境中会释放出磷 ——生物反应池进水五日生化需氧量浓度（mg/L） 3 聚磷菌在厌氧池放磷时释放的能量不能很好地被用来吸收和储藏溶解性有机物 若进水发生短流会造成出水水质恶化 出水点宜设在充氧器后的好氧区 宜根据试验资料确定 可采用经验数据或按表7.6.17的规定取值 膜生物反应器工艺应设置化学清洗设施 会因短流而造成出水水质下降 de de（20） 但是 ——生物反应池的五日生化需氧量污泥负荷[kgBOD A 在好氧环境中会吸收超过其正常生长所需的磷 7.6.33 厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A 在生物反应池有效水深一半处宜设置放水管 1 为了在环境条件变得不利于硝化细菌生长时 T——设计温度（℃） 外置式膜生物反应器平均通量的取值范围宜为30L/（m 位置 宜采用3.5m～4.5m 7.6.47 膜生物反应器（MBR） Ri 1 当无试验资料时 脱氮和除磷对泥龄 由此可见 Ⅰ 7.6.33 v o 处理立方米污水的供气量不宜小于3m 竖轴表曝机时 K 可用事故排水装置应急 混合液回流比不宜大于400％ 膜生物反应器长期运行时 为了不使反应池水面上的浮渣随处理水一起流出 规定吸附再生生物反应池吸附区和再生区的容积和停留时间 反应池的进水处应设置导流装置 排水时间宜为1.0h～1.5h /（m 7.6.44 三廊道生物反应池的前两条廊道内 首先应设沉砂池 控制曝气转刷的连续 阶段曝气的特点是污水沿池的始端1/2～3/4长度内分数点进入（即进水口分布在两廊道生物反应池的第一条廊道内 N 释磷过程中释放的能量可用于其吸收和贮藏溶解性有机物 缺氧区（池） de 反应速度逐渐下降 好氧区（池）水力停留时间和保温或增温等措施 值应以当地冬季和夏季的污水温度进行修正 而硝酸盐不利于除磷 3 缺氧区（池）时 反应池宜有撇渣机等浮渣清除装置 当采用氧化沟进行脱氮除磷时 采用污泥负荷或污泥龄计算时 氧化沟的有效水深也在变化 Y 反硝化菌是兼性异养菌 污泥脱水滤液和第二级消化池上清液 1 无试验资料时 7.6.8 合建式生物反应池的设计 ke 吸附再生反应池的X是根据吸附区的混合液悬浮固体和再生区的混合液悬浮固体 e 宜根据试验资料确定 可参见本标准第7.6.17条的条文说明 如果反应池水深过大 则磷从水中转移到泥中 采用厌氧消化处理时 t 外部环境条件一般指操作管理要求 可以省略 7.6.21 L 当有两组及以上平行运行的系列时 氧化沟可与二次沉淀池分建或合建 延时曝气氧化沟的主要设计参数 e 2 N ·h）～25L/（m ） 即增加排泥量可提高磷的去除率 o 缩短了排水时间将增加后续处理构筑物（如消毒池等）的容积和增大排水管管径 导致污泥性状变差 e 宜按本标准表7.6.17的规定取值 p 1 在闲置期间 可设在滗水结束时的水位处 K ＋Q N 所需功率均以曝气器配置功率表示 2