使厌氧段和缺氧段的溶解氧值尽可能低 7.7.2 宜有调节流量的措施 θ 德国水协DWA标准推荐取0.6 3 -1 按污泥龄计算 剩余污泥量和泥龄成反比关系 回流污泥设备台数不应少于2台 7.7 ——污泥龄（d） 按污泥产率系数 空气提升器可不设备用 在许多不设初次沉淀池的处理工艺中其值更甚 和0.755kgVSS/kgBOD SS O法时为0.3～0.6 若出水的悬浮物含量过高时 回流污泥设施宜采用离心泵 式中 2 f——SS的污泥转换率 d 因此悬浮固体的污泥转换率相差也很大 ——生物反应池出水五日生化需氧量（kg/m 2 采用A O法时为0.4～0.8 3 公式（7.7.3-2）中的Y值为污泥产率系数 ） SS ） 计算剩余污泥量必须考虑原水中惰性悬浮固体的含最 S o 剩余污泥量可按下列公式计算 / 它们性质不变地沉积到污泥中 污泥产率系数Y o 可斟酌计入 回流污泥设备 suspended 螺旋泵或空气提升器 出水中的悬浮物没有单独计入 ——衰减系数（d 其值随内源衰减系数（泥龄 7.7.3 ） 采用AAO法时为0.3～0.6 生物脱氮除磷处理系统中应尽可能减少污泥回流过程中的复氧 由于水质差异很大 其取值范围为0.3～0.8 ） 悬浮固体的污泥转换率 采用活性污泥法去除碳源污染物时为0.4～0.8 宜根据试验资料确定 V——生物反应池的容积（m 不是一个常数 因此 Y——污泥产率系数（kgVSS/kgBOD e 回流污泥设施宜分别按生物处理系统中的最大污泥回流比和最大混合液回流比计算确定 d） 或参照相似水质污水厂的实测数据 △X——剩余污泥量（kgSS/d） ） 采用A X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L） liquor 回流污泥和剩余污泥 温度等因素的函数）和泥龄变化而变化 e 活性污泥中 自养菌所占比例极小 Q——设计平均日污水量（m 发现采用A “十二五”水专项课题“重点流域城市污水处理厂污泥处理处置技术优化应用研究”（2013ZX07315-003）中对全国106座污水厂的污泥产率系数Y进行了研究和解析 ——生物反应池内混合液挥发性悬浮固体平均浓度（gMLVSS/L） p solids的简写） 7.7 《日本指南》推荐取0.9～1.0 ） N 由于微生物在内源呼吸时要自我分解一部分 衰减系数及不可生物降解和惰性悬浮物计算 公式（7.7.3-1）中 K V 无试验资料时可取（0.5～0.7）（gMLSS/gSS） ——生物反应池进水五日生化需氧量（kg/m 混流泵 5 式中 3 以利于脱氮和除磷 7.7.1 否则计算所得的剩余污泥量往往偏小 3 7.7.3 1 潜水泵 当生物处理系统中带有厌氧区（池） 回流污泥和剩余污泥 当无试验条件时可取0.5gMLSS/gSS～0.7gMLSS/gSS（MLSS是mixed ——生物反应池出水悬浮物浓度（kg/m ） 3 应选用不易复氧的回流污泥设施 有条件时可根据试验确定 7.7.1 故可忽略不计 缺氧区（池）时 ——生物反应池进水悬浮物浓度（kg/m 并应有备用设备 5 S 5 本条对剩余污泥量做出规定 O/AO工艺和氧化沟工艺的污水厂污泥合成产率系数经过数据拟合得到的平均值分别为0.782kgVSS/kgBOD 20℃时宜为0.3～0.8 由于污水中有相当量的惰性悬浮固体 理论上污泥产率系数是指单位五日生化需氧量降解后产生的微生物量 3 X c