根据平面模型实测压力计算的 α＝2 ) 承载力修正系数 k z 根据岩体完整程度以及结构面的间距 2.7-2) 其他状态下的岩石不修正 z ƒ 而地基承载力则处于有围压的三轴应力状态 但填土在上部结构施工后完成时 a k p (5.2.7-1) α＝4 可按表5.2.7采用 抗压强度试验时 2 α-θ W 试验共16组 ——修正后的地基承载力特征值(kPa) 求出z＝0.25b时的扩散角 较完整 表7 取30° 变形模量为2.2MPa a 而大于0.5b时扩散角亦不再增加 值分别为 ƒ 当α＝2 l——垂直于力矩作用方向的基础底面边长(m) 或显或隐的裂隙 如果地基是完整的 “用岩石地基载荷试验确定” 注 关键问题是如何确定折减系数 θ c G W M 关于方形基础的扩散角与条形基础扩散角 ƒ 5.2.3 ) )/A 公式计算 扩散角对照 6 b——矩形基础或条形基础底边的宽度(m) 从地基承载力的角度出发 可按本规范附录J确定 b 3 ——基底下一倍短边宽度的深度范围内土的黏聚力标准值(kPa) 如果按a点所对应的压力分别为180kPa 故z＝0.5b时的扩散角仍按z＝b时考虑 ——修正后的地基承载力特征值(kPa) k 试验中进行了软层顶面处的压力测量 ——基础底面以下土的重度(kN/m α＝6时 粗砂 k 现场实测压力 表6 口曲线 式中 目前建筑工程大量存在着主裙楼一体的结构 △—室内试验 图5.2.2 k 0 质量控制不满足要求的填土地基深度修正系数应取1.0 现场压板宽度为1410mm E d＋M 以下就修改补充部分进行说明 kmin d 极限荷载60kPa W (5.2.1-1) θ——地基压力扩散线与垂直线的夹角(°) 2.1-1)要求外 1—原有煤球灰地基 (5.2.5) 当荷载增加到a点后 2.2-3) α-θ 大面积压实填土是指填土范围大于两倍基础宽度的填土 宜自室外地面标高算起 相应式中的抗剪强度指标 淤泥质黏土 F k 表5 基础底面的压力 换言之 G 而直观的破裂角却为30°(图7) ——软弱下卧层顶面处土的自重压力值(kPa) z 3—振密土石屑地基 见表7 ——相应于作用的标准组合时 p s2 尺寸效应是一个不可忽视的因素 s曲线 k p a 基础底面以上土的加权平均重度(kN/m α＝12 s1 c 当z＝b时 1 5.2.7 z α＝6时 即压力扩散角迅速降低 但在z/b在1.0以内时 按表3实测压力做图8 故建议采用相同值 试验值趋近于25° α＝5 在采用理论值计算时 ——基础底面的抵抗矩(m z 岩石饱和单轴抗压强度与地基承载力之间的不同在于 得到一批数据 当采用独立基础或条形基础时 当轴心荷载作用时 当基础底面至软弱下卧层顶面以上的土层厚度小于或等于1/4基础宽度时 提出了上述的应用条件 另一种是采用实测压力比值 可参照所风化成的相应土类取值 载荷板压力 在缺乏试验论证的条件下 ＝ψ a k 1.2ƒ 下层土模量为2.9MPa 为上层土压缩模量 注 角比破坏时略高 F 从表5可以看到z＝0.5b时 式(5.2.7-1)中的 s＝50mm时的强度为56kPa(曲线2) ——岩石饱和单轴抗压强度标准值(kPa) 分别取α＝2 (5.2.1-2) F 现场载荷试验 ak 现场载荷试验实测压力值见表3 p 扩散角计算值均大于z＝6时图7所给出的试验值 c 根据规范要求 p 从图5曲线中可明显看到 1 d ƒ 按基底下土的类别查表5.2.4取值 M 含水比是指土的天然含水量与液限的比值 作用于基础底面的力矩值(kN·m) 基础两侧超载不等时 η 表5.2.4 p- M 为讨论这个问题 ƒ 综上所述 ——相应于作用的标准组合时 z ＋ 当基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m时 注 ＝ (5. 极破碎的岩石地基承载力特征值 (图5 k 不进行饱和处理 k 应按下式计算 )/A]－( 曲线2所反映的承载力为曲线1的3.5倍 见表4 p 一般取22° M · 承载力计算 的应力系数是 要求采用附录E求出的标准值 [lb( 按本规范第5. 室内模型试验 表5.2.5 k 3 (5. 模型基宽为360mm及200mm两种 θ 地基压力扩散角θ 条文给出的折减系数是安全的 5.2.2 (5.2.2-1) 均小于30° 2 p (5. 对完整岩体可取0.5 α＝5时为28.6° 变形模量在4MPa左右 基础底面处的平均压力值(kPa) k rk θ 见图9 k 5.2 m 对于沉降已经稳定的建筑或经过预压的地基 cz 乘以折减系数确定地基承载力特征值 a——合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离(m) d b r 5.2.6 ＝[2（ γ M 基础底面边缘的最大压力值(kPa) 试验所选用的材料 矩形基础 / 硬层挠曲变形不断增加 γ(b－3)＋η kmax s 按表5.2.5确定 a 式中 θ 上层硬土为振密煤球灰及振密石屑 G z＝0.25b时 本规范规定试件尺寸为ф50mm×100mm ——相应于作用的标准组合时 v＝10.0大约相当 E 式中 2.4) ——承载力系数 从载荷试验曲线上很难找到这两类土的比例界线值 /E 2.3条的原则确定 p 对破碎 rk 室内为粉质黏土 可自填土地面标高算起 ) 1 当轴心荷载作用时 从图6中可以看出 小于30°的则以理论计算值为基础 应符合下列规定 图5 2—振密煤球灰地基 基础底面边缘的最小压力值(kPa) c 从载荷试验或其他原位测试 (5. kmax ＝[( 当偏心荷载作用时 d γb＋M 将扩散角限制在一定范围内还是合理的 ——下卧软土层的变形模量 s2 5.2.7 5.2.4 岩石试件处于无侧限的单轴受力状态 p —— 5.2.5 ＝( ——基础埋置深度(m) 对于完整 b-力矩作用方向基础底面边长 按基础两侧的超载考虑 软弱下卧层顶面处的附加压力值(kPa) 一种是取承载力比值倒算 下卧软层分别选用流塑状粉质黏土 M 可按下列公式确定 的条件 M ak 应符合下列规定 φ 试验值大于理论值 ƒ α＝4时 注 m 从试验所示的破裂面的出现以及任一材料都有一个强度限值考虑 图6 位于地下水位以下的土层取有效重度 出现上述现象的原因可能是理论值只考虑土直线变形段的应力扩散 故不能用该法确定地基承载力特征值 4时 可适当提高地基承载力 a ——相应于作用的标准组合时 条形基础 这时压力扩散角取决于上层土的刚性角逐渐达到某一定值 ƒ 在确保施工期及使用期不致遭水浸泡时 越完整 从表7可以看出 双层土的刚度指标用α＝E kmax ——岩石地基承载力特征值(kPa) 双层土的压力扩散作用有理论解 p 注 较完整和较破碎的岩体可以取样试验时 p θ＝ 上述折减系数值未考虑施工因素及建筑物使用后风化作用的继续 用人工制备 可按0°计算 ≤ η ) 承载力系数 式中 p 尚应按下式修正 图9 η k F p 对于地下室 l——矩形基础底边的长度(m) 表3 a 比理论值小50％左右 4 建议条形基础下硬土层地基的扩散角如表6所示 至于“破碎”和“极破碎”的岩石地基 p p 条件原为均布压力 可以根据饱和单轴抗压强度标准值 密实的砾砂 ＋ 3 p- a 对条形基础和矩形基础 将应力系数换算为压力扩散角可建表如下 除符合式(5. 地下水位以下取浮重度 当受到较大的水平荷载而使合力的偏心距过大时 ƒ 3 强风化和全风化的岩石 k 1 根据土的抗剪强度指标确定地基承载力特征值可按下式计算 k p-θ 2 式中 [b( 关系 b ——相应于作用的标准组合时 5.2.6 )]/(b＋2ztanθ) ——基底下一倍短边宽度的深度范围内土的内摩擦角标准值(°) b az 2 / 淤泥质土变形模量为2.5MPa左右 p F 其变形模量为10.4MPa及12.7MPa 上部结构传至基础顶面的竖向力值(kN) 第一 这些裂隙不同程度地降低了地基的承载力 k ——折减系数 宜将基础底面以上范围内的荷载 ) 值 z p 可将超载折算成土层厚度作为基础埋深 直到出现开裂 φ 曲线1流塑状粉质黏土s＝50mm时的强度仅20kPa 方形基础与条形基础的扩散角相差不到2° 原因在于岩体中存在或多或少 并与实测土的破裂角度相当 θ 5.2.8 因此 k γ ƒ 压力扩散系数差别很大 ) ＝24.67° ＝27.31° ——地基承载力特征值(kPa) 曲线(计算值) 2.2-2) ƒ kmax 对于黏土质岩 p 到b点时 图8 压力扩散的效果愈显著 5.2.4 b 2 ＝M 6等 )]/[(b＋2ztanθ)(l＋2ztanθ)] 下层土模量为4.0MPa 2.6) 式中 无经验时 可按均质土中的压力扩散系数换算 则后者远远高于前者 表5.2.7 无经验时 当基础底面形状为矩形且偏心距e＞b/6时(图5.2.2) z 对较完整岩体可取0.2～0.5 α＝6时为28° M 1 p 土的应力应变关系已呈非线性性质 在1972年开始编制地基规范时主要根据理论解及仅有的一个由四川省科研所提供的现场载荷试验 z——基础底面至软弱下卧层顶面的距离(m) 对于大家希望解决的较薄硬土层的扩散作用只有借助理论公式探求其合理应用范围 (5. E 注 根据土的抗剪强度指标确定地基承载力的计算公式 并结合工程实践经验等方法综合确定 试验值逐渐减小 c ƒ 5.2.5 α＝7～8 折减越少 － ＝11.6MPa～14.8MPa —基础底面宽度(m) ＋η 双层地基试验 第二 这两组试验α＝5 随着压力增加 硬层为标准砂 天津建研所完成了硬层土厚度z等于基宽b时硬层的压力扩散角试验 p M 室内模型试验 宽度 2.2-4) 采用破坏时的扩散角验算下卧层的承载力比较安全可靠 应从室内地面标高算起 折减越多 d 其对应的扩散角为30.34°及36.85° ——由土的抗剪强度指标确定的地基承载力特征值(kPa) 尚应符合下式规定 r d v＝15.0大约相当 式中 E p-θ p 曲线上按实测压力求出的 因无法取样试验 可用该式计算 由天津市建研所进行了大批室内模型试验及三组野外试验 表4 虽然按同一下沉量来确定强度是欠妥的 应从天然地面标高算起 到接近破坏时 2 岩块强度与岩体强度是不同的 到硬土层出现开裂后降到最低值 取软层顶三个压力实测平均值作为扩散到软层上的压力值 ≤ 但对完整 kmax 偏心荷载(e＞b/6)下基底压力计算示意 对较破碎岩体可取0.1～0.2 k 地基承载力特征值按本规范附录D深层平板载荷试验确定时 G 由地方经验确定 产状和组合 z＝0.5b时的扩散角不宜大于z＝b时所得试验值 按s＝0.015b≈21.1mm时所对应的压力仅仅为40kPa ——基础宽度和埋置深度的地基承载力修正系数 p p 现场试验下卧层为煤球灰 经试算和与已有的经验对比 当偏心距e小于或等于0.033倍基础底面宽度时 对于主体结构地基承载力的深度修正 承载力计算 240kPa 5.2 cz az 1 应按下式验算软弱下卧层的地基承载力 大约相当 ＋ ≤ 在相等的均布压力作用下 kmax 5 图7 在89版修订规范时 显然 中砂以及坚硬和硬塑状态的黏土时 b 大于30°的均以30°为限 本条规定 当采用箱形基础或筏基时 大面积压实填土地基 α＝6时为96kPa(曲线4) 同时 )]/3la E ＋ p c 3 其中野外载荷试验2组 ——硬土层土的变形模量 (d－0.5) ≤ ƒ 与界面压力 e＝0.66 越破碎 c 3 ——基础自重和基础上的土重(kN) － ○—现场试验 见图6 θ 当超载宽度大于基础宽度两倍时 式中 s1 ψ 给出了一个范围值 该值与图6所示试验值不同 ——软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值(kPa) 当压力小时 由于情况复杂 但可反映垫层的扩散作用 当基础底面宽度小于3m时按3m取值 s曲线 关于硬层压力扩散角的确定一般有两种方法 θ 必要时 当压板下出现塑性区即载荷试验出现拐点后 可根据平板载荷试验确定 z/b在0.25与0.50之间可插值使用 宜由试验确定 按岩体的完整程度 然后按扩散角公式求 z/b＜0.25时取 条形均布荷载下双层地基中点应力 经验值等方法确定的地基承载力特征值 传到软土顶界面上的压力急骤增加 式中 角随荷载增加迅速降低 由于试验局限在基宽与硬层厚度相同的条件 p 曲线3所反映的承载力为曲线1的4.25倍 将计算公式增加一个限制条件为 取小值 地基承载力特征值可由载荷试验或其他原位测试 0° 换算为α时 但缺乏试验证明 基础底面的压力 2.7-3) 值可按下列公式简化计算 大于6m时按6m取值 岩样试验中 a s2 ＝[( 5.2.1 γ c 可以看出 当地基受力层范围内有软弱下卧层时 是指填土宽度大于基础宽度两倍的质量控制严格的填土地基 ＝26.98° 岩石地基的承载力一般较土高得多 条形基础中点地基应力系数 天津建研所采用后一种方法 控制 角 或宽或窄 ＝ƒ 取0 本规范1974版中规定了矩形基础和条形基础下的地基压力扩散角(压力扩散线与垂直线的夹角) d 也可根据室内饱和单轴抗压强度按下式进行计算 该值与建表误差相比已无实际意义 基础埋置深度自室外地面标高算起 值不变 地基反力分布将很不均匀 ——基础底面处土的自重压力值(kPa) 在p-s曲线中比例界限范围内的θ 说明θ值愈大 当偏心荷载作用时 为下层土压缩模量 θ A——基础底面面积(m s1 2 (5. 当土层为密实的碎石土 ƒ 当偏心距e≤0.033b时 kmin θ 4 只能借助已有理论解进行分析 并应满足变形要求 较完整和较破碎的岩石地基承载力特征值 G 也可采用天然湿度的试样 从计算结果分析 当下卧层土较差时 折减系数的取值原则上由地方经验确定 曲线1) α＝4时为70kPa(曲线3) 根据叶戈罗夫的平面问题解答 作为双层地基 θ 式中 p 压力扩散角 较破碎的岩石地基承载力特征值可按本规范附录H岩石地基载荷试验方法确定 为慎重起见 对于砂土小于3m时按3m取值 室内模型试验14组 k ——相应于作用的标准组合时 条形基础压力扩散角 γ a α＝5时 野外用煤球灰及石屑 k (5. 大于6m时按6m取值 6的硬层有明显的压力扩散作用 k 对完整 在填方整平地区 v＝5.0 ＋ θ ＝ 曲线 m )/A]＋( 1.2ƒ c z/b＞0.50时 b——基础底面宽度(m)