——筒身代表截面处由风荷载及附加弯矩产生的曲率 5.3.9 ＝b(2.5－0.4lnb) 0 土样9953为基底处土体取样 烟囱筒身中心垂直偏差 图20 随着烟囱高度的增加 以下各图相同 加以整理分析 式中 测得回弹模量见表11 ——压缩层内第i层土的E 主楼外挑出的地下结构可以分担主楼的荷载 h——计算截面至筒顶高度(m) 1 i-1 根据本节所定义载荷试验再加荷比 5.3.10 z /b＝2.2之处 ——混凝土总变形系数 同样当基础倾斜0.006时 圆形基础)与地基土类别(如软土 z 边柱构件设计可按内力计算值放大1.2或1.1倍设计 n M 地基土回弹再压缩曲线在再压缩比率与再加荷比关系中可用两段线性关系模拟 表5.3.7 Tу s 基础倾斜和日照所产生的自重附加弯矩公式为 我国烟囱设计规范中的烟囱筒身由风荷载 刚度较大的内筒使该部分基础沉降 再压缩比率概念 rci ESRIG(1973年) ——由筒身顶部算起0.6H处的筒壁平均半径(m) 日照 可采用各向同性均质线性变形体理论 计算过程见表13 土工试验所得基底处土体再压缩变形规律 之间的关系 P 总荷载有可能等于或小于该深度土的自重压力 分层标F s 土样回弹变形发展规律曲线 c 对于矩形基础 将基底压力小于0.75 同样 超过3跨 的加权平均值提出按分层变形进行 并允许采用内插方法 对于多层或高层建筑和高耸结构应由倾斜值控制 这部分主要参考《高层建筑箱形与筏形基础技术规范》JGJ 5.3.2 (内筒外框结构20层 s 0 其变形很小 被碰坏 4 地基倾斜对上式的影响 0 在20世纪70年代 图17 i ψ r′ p E 其余各点所测为基底下不同深度处土体回弹变形 我国一直沿用前苏联 2 得到需要进行回弹再压缩计算土层的计算参数 变形计算深度范围内压缩模量的当量值( 分析结果表明 地倾附加 -e′ 非软土)对压缩层深度的影响亦无显著的规律 5.3.3 以3号深标点为例 回弹计算结果见表12 0 ①风力 根据土体再压缩变形两阶段线性关系 按《岩土工程勘察规范》GB 1)土的固结回弹再压缩试验 可见当基础倾斜0.003时 4)结构的允许沉降(美)M.I. si 值 (5.3.6) E G 切线①与切线②的交点即为再压缩变形过程中两阶段线性阶段的转折点 z 2层地下结构) 在 0 表中h为非压缩性地基上面土层的厚度 基础与地基的共同作用进行变形计算 基底标高为－6.450m ＝1.1系数的取值即根据工程最终再加荷情况而确定 相对的讲后者更为重要 则 对于存在相邻影响情况下的地基变形计算深度 由图17可知3号深标点最终测得回弹变形量为4.54mm 水塔的圆环基础的允许倾斜值为0.004 采用上述再压缩变形计算方法对其进行验证性计算 根据地区沉降观测资料及经验确定 θ 应力计算的因素复杂 △ z 地基回弹再压缩变形往往在总沉降中占重要地位 变形比法规定向上取计算层厚为1m的计算变形值 当建筑物地下室基础埋置较深时 过于强调荷载对压缩层深度的影响而对基础大小这一更为重要的因素重视不足 图中虚线为土样的卸荷比-回弹比率关系曲线 2 边柱构件设计内力计算值无需放大 表12 采用一些测量手段对降水曲线 应用上式进行计算能够充分体现各分层土的E 反复试算 进行地基土的固结回弹再压缩试验 但高烟囱在风 对回弹变形随卸荷发展规律以及再压缩变形随加荷发展规律进行了较为深入的研究 上层虚线为α＝0.05 hz 0 对于高压缩性土可认为已完成5％～20％ 2 p 不应大于地基变形允许值 ——临界再加荷比 本工程采用天然地基 E 角柱 2 p 和 再压缩变形沉降计算表 较小时附加弯矩中基础倾斜部分才起较大作用 土样再压缩变形量已接近回弹变形量的40％～60％ (框架结构 基坑开挖完成后 2 ——回弹变形试验中最大预压荷载或初始上覆荷载下的孔隙比 地下水位以下应扣除浮力 采用角点法计算 图13 w 原位载荷试验 地基内的应力分布 因此采用实际压力下的 5.3.12 s 根据其回填过程中各时间点再加荷情况 确定高烟囱基础允许倾斜值的依据 本条规定的地基变形允许值已被证明是行之有效的 a为工程再压缩变形计算的最大压力对应的再加荷比 e′ 我国曾在北京 (二)高层建筑部分 ——基础底面计算点至第i层土 表5.3.4 荷载差异很大 地震 图12 0 3 5 ψ 2 小于临界卸荷比时 已完成的回弹变形仅约占总回弹变形量的40％ 补充 如表中1976年10月13日时 式中 风荷附加 按现行国家标准《土工试验方法标准》GB/T 2.02.01-83(1985年)(表9) 3.5) 需要说明的是 5.3.8 s 本条规定了地基变形的允许值 根据对132栋建筑物的资料进行沉降计算并与资料值进行对比得出沉降计算经验系教ψ 当北楼浇筑混凝土垫层后 z P 值 ——压缩层内第i层土的附加应力面积（m 注 max ②日照 b为箱形基础宽度 临界卸荷比至极限卸荷比段 可参考该结果 而以b为横坐标的实测点和回归线图 ——载荷试验中再加荷过程中 1 是平均基底压力的0.7倍～0.8倍 当卸荷比R＜0.4时 我国箱基规定横向整体倾斜的计算值α c 5.3.12 7-74规范之前 当前工况下基底所受压力为113kPa c 为了研究基础倾斜在筒身附加弯矩中的比率 1)土的固结回弹再压缩试验 3 回弹量较小 应按下式计算 5.3.10 总风弯炬 采用刚性变形深标对基坑开挖过程中基底及以下不同深度处土体回弹变形进行观测 使主楼外有挑出时的平均沉降量减小 经第i级加荷对应的压力 ＝0.003) 此次条文修订增加对于计算深度范围内存在基岩和相对硬层时的简化计算原则 与基础宽度b之比为纵坐标 在表5.3.5的数值方面采用了一个平均压缩模量值可对应给出一个ψ (基底标高以下11.2m) 取得较为满意的结果(以下简称为修正变形比法) t ——地基的回弹变形量(mm) 李建民等在室内压缩回弹试验 5.3.11 s 以地基附加应力对自重应力之比为0.2或0.1作为控制计算深度的标准(以下简称应力比法) (图5. 室外地面标高为－0.800m 基底附加压力按表5.3.5取值 ＝0.64 设 - 图13 应符合式(5. 根据埋在北楼基底标高下约30cm的回弹标H 可按log曲线分布的模量计算 其最终变形量可按下式进行计算 R′ 其值等于回弹再压缩变形增大系数 如果工程在需计算回弹再压缩变形量的土层进行过平板载荷试验 s 3)基础分析与设计(美)J.E.BOWLES(1977年) 为自室外地面起算的建筑物高度(m) 对于一定的基础宽度 ——再加荷过程中 的烟囱为例 和 表10 基底反力等进行了测量 根据《上海华盛路高层住宅箱形基础测试研究报告》 G 见图5.3.5 A △ 基倾附加弯矩所占比率在强度阶段与使用阶段是不同的 当无相邻荷载影响 /b＝2.0－0.4lnb为根据实测点求得的结果 (基底标高以下50cm) 采用变形比法的规定 (5.3.11) r′ R′ 得到 E (5.3.5) 由基础倾斜引起的附加弯矩与总附加弯矩的比值为 测得由于降水引起的地基下沉1.2cm 在 主楼与相邻的裙楼的差异沉降不大于其跨度0.1％可保证基础结构安全 收集了大量建筑物的沉降观测资料 再加荷比-再压缩比率关系曲线(粉质黏土) )和31个工程实测资料统计分析而得 温度 由土的固结回弹再压缩试验确定 max /b-b实测点和回归线 ＝4394.3t－m 2 相应于再压缩比率与再加荷比关系曲线上两段线性交点对应的再压缩比率 P fj 并有卸荷再加荷试验数据 由土的固结回弹再压缩试验确定 模型试验在中国建筑科学研究院地基基础研究所试验室内进行 回弹变形计算可按回弹变形的三个阶段分别计算 ψ 可取至该层土表面 M 基础中点的地基变形计算深度也可按简化公式(5.3.8)进行计算 (e 对于其他低压缩性土可认为已完成最终沉降量的50％～80％ 在上述计算过程中已同时进行了土体再压缩变形增大系数的修正 n 2 R′ fw 在标高25m处求得的各项弯矩值为 甚至某些高层建筑设置3层～4层(甚至更多层)地下室时 z ＝395.5 可按本规范附录K采用 计算地基变形时 (增加H＞100m时的允许变形值) 以研究基坑开挖引起的地基回弹 得到模型试验中基底处土体再压缩变形规律见图18 基础沉降 使高层建筑地基基础变形由刚性 2 顶部内径为6m 得到3号刚性变形深标点最终再压缩变形量为4.98mm (5.3.10) z 土的回弹模量 2 n 14 但也存在一些问题 经过多次统计 s 图16 图23 此外 s 某工程采用箱形基础 50123进行试验确定 ci 图11 在计算深度范围内存在基岩或存在相对硬层时 实线为土样的再加荷比-再压缩比率关系曲线 对高度h＞100m高耸构筑物基础的允许倾斜值可采用我国烟囱设计规范的有关数据 b为带式荷载的半宽 筒身又为环形薄壁截面 绘制再压缩比率与再加荷比关系曲线 式中 △ 式中 5.3.11 i △ ·—图形基础 故公式变为 P 工程计算的步骤和方法如下 7)的规定 图15的试验结果表明 /s 值也不至过于偏大 的加权平均方法 基础埋深5.7m 建筑物的地基变形允许值应按表5.3.4规定采用 2—基底标高 1 ——筒身日照温差 使在沉降计算中 s 0 图15 z )值的4.6％ ——基础底面下第i层土的压缩模量(MPa) ——相应于作用的准永久组合时基础底面处的附加压力(kPa) 倾斜 s′ 各施工进度下建筑物沉降表 2)平板载荷试验卸荷再加荷试验 s 5月19日根据埋在北楼基底标高以下50cm的分层标F 中土的固结试验回弹曲线的不同应力段计算 对表中未包括的建筑物 基坑开挖前 ИП 3号刚性变形深标点变形时程曲线 按本条计算方法计算回弹再压缩变形量 在北楼埋设6个回弹标 50123 F 土样9953固结回弹试验成果再压缩变形分析 上海等地进行过系统的实测研究及计算方法分析 试验成果见图21 主要根据烟囱筒身的附加弯矩不致过大 载荷试验再压缩曲线规律 地基压缩层范围内压缩模量 5.3 一律采用固定压力段下的 从已建成的高烟囱看 适当地递减烟囱基础允许倾斜值是合适的 见图19 条形基础时 ×—矩形基础 模型试验刚性变形深标点平面布置图 回弹变形计算的深度可取至土层的临界卸荷比深度 显然 M w 根据上述资料 具有置信度为80％的方程 工程设计中可按图12所示的试验结果按两段线性关系确定 ) P 0 1 e 模型试验 风荷载为50kgf/m ) 当采用激光对中找直后 r′ 带式基础下非压缩性地基上面土层中的最大压应力系数 s 其中 土样再压缩过程中 对于砌体承重结构应由局部倾斜值控制 由下表可知 m H为建筑物高度 由基础倾斜引起的附加弯矩仅占总弯矩( 应在总压缩量中扣除 其压缩模量大于80MPa时 地基倾斜在高烟囱附加弯矩计算中是次要的 该工程概况与实测情况如下 回填完成时基底处土体最终再压缩变形为4.86mm rci 6 2)计算所得该深标点处回弹变形最终量为49.76mm 本表数值为建筑物地基实际最终变形允许值 0 和 4)再压缩变形量计算 这时高层建筑地基沉降变形将由地基回弹变形决定 日照附加 无地区经验时可根据变形计算深度范围内压缩模量的当量值( 半刚性向柔性转化 3)确定 E 表13 地基回弹变形计算算例 5 ) 采用规范公式(5. 文献后认为 s 提出该类建筑地基基础设计方法 z 文献中烟囱高度H＞100m时的允许变形值的有关规定 说明施工偏差是很小的 参考了国内外规范 R′＝ 2 ＝0.42 大底盘结构基底中点反力与单体高层建筑基底中点反力大小接近 回弹量计算的经验系数 同样可按上述方法计算回弹再压缩变形量 可以认为在一般情况下 对于中压缩性土可认为已完成20％～50％ 见表14 4)再压缩变形量计算 设计时应加以控制 r′ s′ 上海华盛路高层住宅工程基坑回弹点平面位置与测点成果图 c 为使曲线具有更高的保证率 ——再加荷的基底压力(kPa) 根据1977年电力系统高烟囱设计问题讨论会议纪要 E A 按第5.3.5条的原则计算地基变形时 基础平面尺寸64.8m×12.8m 考虑到地基变形的非线性性质 当再加荷量为卸荷量40％时 建筑物的地基变形允许值 每层土试验土样的数量不得少于6个 r′ 基础底面以下各土层分别在自重压力下做回弹试验 s ——地基最终变形量(mm) 式中 取得了不少经验 底层室内地坪标高为±0.000m 地基允许倾斜值和沉降值 对基地处土体再压缩变形量进行计算 反力趋于均匀分布 r′ ——基础底面至第i层土 max z 角柱 其值可按应力叠加原理 该随机项偏于安全地取0.5 地基内的应力分布 局部倾斜 R′＝1.0 本工程中基坑开挖在基底处卸荷量为106kPa 基底处最终卸荷压力为72.45kPa 最终再加荷比为0.8293 ——压缩层内加权平均的E ＝b(2.5-0.4lnb) 影响人们的心理状态 θ 无地区经验时可取1.0 考虑了在实际工作中有时设计压力小于地基承载力的情况 P 其孔隙比小于0.5 可依据载荷试验数据按上述步骤进行再压缩变形计算 对于碎石或砂土可认为其最终沉降量已完成80％以上 R′＝0.8293 注 增加基础底板刚度 南北楼上部女儿墙的标高分别为＋39.80m和＋37.00m 地基变形特征可分为沉降量 对刚性的高层房屋的允许倾斜值主要取决于人类感觉的敏感程度 图19 地基变形的规律 以观测井点降水对地基变形的影响和基坑开挖引起的地基回弹 有关刚度 1 日照的最大值仅为短时间作用 而当卸荷比介于0.8～1.0之间时 ——土自重压力下的孔隙比 15 min i 5.3 主楼荷载将不能通过裙房有效扩散(见图23) 2 ——对应于再加荷比 但鉴于土工试验数据原因 该条指出 图10 5.3.4 0 大面积整体筏形基础主楼的整体挠度不宜大于0.05％ 表8 对于基础形状(如矩形基础 在修订TJ 危及人们的安全 E ——沉降计算经验系数 表14 ＝818.4(m 再压缩比率进行分析 综上所述 R′ 模型试验中 由土的固结回弹再压缩试验确定 土样产生的再压缩变形量接近回弹变形量的90％ 有3个回弹标被抓土斗挖掉 ——卸荷对应的最大压力 本条列入了当无相邻荷载影响时确定基础中点的变形计算深度简化公式(5.3.8) 为定值时 大底盘高层建筑与单体高层建筑的基底反力 ＋—形基础 相应在再压缩比率与再加荷比关系曲线上两段线性交点对应的再加荷比 3—⑤卵石 此时 土工试验结果得到再加荷比-再压缩比率关系曲线 可采用各向同性均质线性变形体理论计算 2—④粉质黏土 R′ s 从与实测资料的对比分析中可以看出 E E 在箱基编制说明中提到在地震区α值宜用b/(150H)～b/(200H) G 1/ρ 第i-1层土底面的距离(m) e 在邻近建筑物埋设沉降标 γ r′ P 两层地下室 自TJ 则由上图取 计算各工况下基底处土体再压缩变形量见表15 长短边边长之比大于或等于2时 α /b＝2的线以下 根据图22土样9953再压缩变形分析曲线 选择连接方法和施工顺序 土样再压缩变形量为回弹变形量的70％左右 工程设计时 H ——在计算深度范围内 ci i 和 1—③粉土 ——按分层总和法计算出的地基变形量(mm) a≤1.0 w 则可认为至此时为止对基底下土体来说是其再压缩变形过程 提出采用0.3(1＋lnb)m代替向上取计算层厚为1m的规定 最终取得良好结果 地基变形计算是地基设计中的一个重要组成部分 表11 以便预留建筑物有关部分之间的净空 其计算 对于框架结构和单层排架结构应由相邻柱基的沉降差控制 △ 并考虑降水预压下沉的影响 其中1976年建设的上海华盛路高层住宅楼工程就是其中之一 土体再压缩变形稳定后产生的再压缩变形量 2层地下结构) 3.11)对其进行再压缩变形计算 —— i 地基回弹 在同一整体大面积基础上建有多栋高层和低层建筑 和 当存在较厚的坚硬黏性土层 E 因最终加荷完成时 工程应用时 本工程系由南楼(13层)和北楼(12层)两单元组成的住宅建筑 s a 这里再压缩比率定义为 5.3.4 i ——土的回弹模量(kPa) r′ R′＝1.0 当存在相邻荷载时 可按20℃采用 可按此地基反力进行地基承载力验算 r′ 图10的实线之上有两条虚线 θ 为了对本工程的地基基础进行比较全面的研究 但外挑一跨的框架梁 再加荷过程中经过第i级加荷后作用于土样上的竖向上覆荷载 ƒ 而基础大小和压缩层深度之间却有明显的有规律性的关系 至1976年10月13日 s s 当筒身曲率 6有关规定及编制说明中有关资料定出允许变形值 15 值 压缩层厚度 0 大底盘高层建筑与单体高层建筑的整体挠曲 式中 结构损坏则大致在倾斜值达到1/150时开始 max 宜考虑上部结构 基础挠曲度增加(见图22) 计算时应按回弹曲线上相应的压力段计算 ＝0.25 从而确定各类建筑物能够允许的地基变形限制 在非地震区宜符合α≤b/(100H) 5.3.1 0 ④由施工误差造成的烟囱筒身基础的偏心 i 对于不同的基础宽度 基底附加应力108kN/m f 设计时应予以加强 发生的回弹量约占总回弹变形量的60％ 即 进行回弹再压缩变形量计算 i 3号深标点处最终卸荷量为72.45kPa 曲线 S ～13.5m 5.3.7 g 工程算例 压缩模量的取值 s′ 所以地基土的回弹变形土层计算深度是有限的 r′＝(e 图13 3)确定确定 则由上述建筑物沉降表 时的再压缩比率 国内外一些资料亦认为压缩层深度以取2b或稍高一点为宜 0 s 2)基础倾斜产生的筒身二阶弯矩在烟囱筒身总附加弯矩中的比率 1 回弹再压缩变形量计算可采用再加荷的压力小于卸荷土的自重压力段内再压缩变形线性分布的假定按下式进行计算 有的文献指出 其值却与实测值相近 R′＝a 和 r′ M R′ ——第i层土附加应力系数沿土层厚度的积分值 具有置信度为95％的方程 2 s 式中 z 统计其变形特征值 14 下层虚线为α＝0.2 或初始上覆荷载 完全等效于分层的 根据模型实测结果 值必然会引起沉降计算的误差 5.3.8 得到大底盘高层建筑地基反力 基础宽度(m) 1)确定计算参数 结合施工进度 si 因沉降观测是从基础底板完成后开始的 △ e 接近基底处土体自重应力 需要分别预估建筑物在施工期间和使用期间的地基变形值 z 显然 预估再加荷过程中几个工况条件下建筑物沉降量 若再压缩变形计算的最终压力小于卸载压力 大比尺模型试验基础上 根据土的固结回弹再压缩试验或平板载荷试验卸荷再加荷试验结果 而由于基坑开挖基底处土体卸荷量为106kPa max 4—i-1层 在编制规范表5.3.5时 e 有括号者仅适用于中压缩性土 a 3. 再压缩变形计算时初始荷载产生的变形不会产生结构内力 c 避免了采用压缩模量区间取一个ψ ＝1.2 H 1)我国《烟囱设计规范》GBJ ＝0.32 1976年5月8日南北楼开始井点降水 0 地基变形计算深度 地基土的回弹变形量可按下式进行计算 倾斜值达到明显可见的程度大致为1/250 但它没有考虑到土层的构造与性质 中国建筑科学研究院通过十余组大比尺模型试验和三十余项工程测试 s 因此 其中A轴上5个深标点所测深度为基底处 4 r′ 基础宽度在1m～30m范围内时 E 压缩模量大于50MPa 3.10)中 该公式系根据具有分层深标的19个载荷试验(面积0.5m 纠正了上述的毛病 0 第i-1层土底面范围内平均附加应力系数 s 2)平板载荷试验卸荷再加荷试验 顶端施工偏差值均小于H/1000 R′ 和H i 本规范从编制1974年版开始 c 按本规范公式(6.2.2)计算地基最终变形量 根据研究资料 a ＝1.1 R′＝0.8293 上述诸因素中风 H——筒身总高度(m) 再加荷比定义为 一般多层建筑物在施工期间完成的沉降量 G——由筒身顶部算起h/3处的烟囱每米高的折算自重(kN) 沉降差 ——卸荷回弹完成后 实线方程 第5.3.7条中的表5.3.7就是根据0.3(1＋lnb)m的关系 根据模型试验过程 c ——地基变形计算深度范围内所划分的土层数(图5.3.5) 地基土附加压力分布应考虑相对硬层存在的影响 1/ρ 后者较前者大些 图14的试验结果表明 b—— 经历1989年版和2002年版的修订 式中 ) 以研究井点降水和南北楼对邻近建筑物的影响 ——地基土回弹再压缩变形量(mm) 在 s′ 5—i层 i 现以高度为180m 主楼荷载的有效传递范围是主楼外1跨～2跨 式中 0 s 确定高烟囱基础的允许倾斜值 z 式中 3—平均附加应力系数 ＝3180.4 取值不同而引起的误差 CH 为10％ 地基土不均匀及相邻建筑物的影响是高烟囱基础产生不均匀沉降(即倾斜)的重要因素 翌日北楼进行挖土 回弹模量很大 当再加荷量为卸荷量的20％时 1)确定计算参数 127-55规范 ——最大预压荷载 固结回弹试验中其所受固结压力为110kPa (5.3.8) 5.3.3 基坑中部的地基回弹为4.5cm (一)高耸构筑物部分 应该指出高层建筑由于基础埋置较深 筒身达到明显可见的倾斜(0.004)时 确定 ——临界再压缩比率 5.3.7 当建筑物地基产生过大的变形时 应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算 经第i级加荷 地基土层中最大压应力的分布可采用K.E.叶戈罗夫带式基础下的结果(表10) 必要时尚应控制平均沉降量 由于建筑地基不均匀 s 建筑物的地基变形计算值 对表5.3.4中高度在100m以上高耸结构物(主要为高烟囱)基础的倾斜允许值和高层建筑物基础倾斜允许值 n R′＝1.0 方程式右边引入随机项 ＋ 基础允许倾斜值 级荷载施加后再压缩变形稳定时的土样孔隙比 试验证明大底盘结构基础底板出现弯曲裂缝的基础挠曲度在0.05％～0.1％之间 以研究各土层的变形和地基压缩层的厚度 表5.3.5 当再加荷量为卸荷量的60％时 轴中间埋设一个分层标F 在此根据当年的研究资料 图14 采用相同方法得到再加荷比-在压缩比率关系曲线上的切线①与切线② l为相邻柱基的中心距离(mm) 地基土回弹的初期 E 根据工程勘察报告 s 地基应力分布明显不同于Boussinesq应力分布 3 从上式可看出 公式(5. ——基础倾斜值 模型试验中基底处土体再压缩变形规律 沉降计算经验系数 高大的刚性建筑物明显可见的倾斜为0.004 r′＝ 体型复杂等因素引起的地基变形 3 沉降计算经验系数 ＝(1＋ 在TJ 3. 上述规定的基础允许倾斜值 应符合下列规定 ak 回弹计算示意 5.3.5 (5.3.7) 也只位于 t 对于工业与民用建筑来说 式中 根据土工试验 已完成的回弹变形不到总回弹变形量的10％ i R′＝ -1 分别说明如下 R′＝1.0 以更粗的分格给出的向上计算层厚△z值 ——再加荷过程中 回弹量计算表 图18 0 其值偏大 P 由于下卧硬层存在 大底盘高层建筑由于外挑裙楼和地下结构的存在 大底盘地下结构的地基反力在高层内筒部位与单体高层建筑内筒部位地基反力接近 箱形基础 本条为强制性条文 在必要情况下 7-74规范试行以来 n 式中 w 可按线性模量关系计算 s 图10为以实测压缩层深度 而地基不均匀与施工误差的偏心则为长期作用 5.3.6 局部倾斜指砌体承重结构沿纵向6m～10m内基础两点的沉降差与其距离的比值 确定 故再压缩变形计算中其再压缩变形增大系数取为 ——地基的回弹变形量(mm) 式中 )/α s r′ 裙房扩散主楼荷载的能力是有限的 a f 图5. c s 值(MPa) 轴上分别埋设两个分层标F 由再加荷比 应计算相邻荷载引起的地基变形 ——基坑底面以上土的自重压力(kPa) 应继续计算 倾斜指基础倾斜方向两端点的沉降差与其距离的比值 在计算深度范围内存在基岩时 用变形比法计算独立基础 И (基底标高以下5.47m) m 有必要分析风 1)影响高烟囱基础倾斜的因素 值(MPa) 式中 柱内力较不整体连接的情况要大 此时对应的再压缩比率约为1.1 z为纵坐标 为安全起见只推荐前者 单体高层建筑的地基承载力在基础刚度满足规范条件时可按平均基底压力验算 2 e ——载荷试验中卸荷阶段产生的回弹变形量 其地基变形允许值应根据上部结构对地基变形的适应能力和使用上的要求确定 应按地区经验采用 M 从计算过程及土的回弹试验曲线特征可知 按本规范第5.3.10条的规定进行地基土回弹变形量计算 r 再压缩比率与再加荷比关系 的实测结果 2)计算所得该深标点处回弹变形最终量为5.14mm s 其计算精度不等 1 故此表格中的实测沉降量偏小 / 即使最高的个别点 但对于b＝10m～50m的大基础 从图10中可以看到绝大多数实测点分布在 变形深标点布置图16 卸荷比-回弹比率关系曲线上 为使变形比法在计算小基础时 并按表5.3.7 为了减少计算工作量 取置信度1－α＝95％时 该法沿用成习 必须考虑基础倾斜对烟囱筒身强度和地基土附加压力的影响 ——在由计算深度向上取厚度为△z的土层计算变形值(mm) 表15 由工程资料可知至工程实测结束时实际工程再加荷量为113kPa 可取 E 测试布置见图20 ＝13908.5t－m 再压缩变形沉降计算表 这次修订时仍以相对变形作为控制标准(以下简称为变形比法) 地基压缩层的深度不一定随着荷载(p)的增加而增加 在区间分界处因ψ 因此 ——回弹变形试验中土样上覆荷载全部卸载后土样回弹稳定时的孔隙比 △ 在计算地基变形时 0 切线①与切线②的交点即为两者关系曲线的转折点 0 即式(5.3.8) n 图21 都可能影响正常的生产或生活 变形计算 r′ 总附加弯矩 i 中国建筑科学研究院滕延京 P 针对高层建筑地基基础回弹问题 51-83(表8) 土样卸荷比-回弹比率 5.3.1 α——从土自重压力至土的自重压力与附加压力之和压力段的压缩系数 时另列一栏 烟囱 s 2)前苏联地基规范 降低了整个基础范围内的平均基底压力 M E 并考虑到对邻接部分免受损害 第i层土的计算变形值(mm) 应按现行国家标准《土工试验方法标准》GB/T n ψ s 5月27日当挖土到基底时 表9 基坑开挖过程中 1 2 z G 图22 值在整个沉降计算中的作用 2 在计算深度范围内存在基岩或存在相对硬层时 / 50021的要求统计分析确定计算参数 E 本条为强制性条文 观测到的建筑物累计沉降量为54.9mm 1—天然地面标高 再加荷比取1.0进行计算 M 或存在较厚的密实砂卵石层 国内外规范 与平均 4 当卸荷比增大至0.8时 楼板厚度或地基刚度可有效减少大底盘结构基础的差异沉降 s 烟气侵蚀等诸多因素作用下工作 i 典型试验曲线关系见图 0 计算基础中点最大回弹量 7-74地基基础设计规范表21时 5.3.5 )/ 并有相当经验 可取至基岩表面 5基础沉降计算的分层示意 变形计算 分层标被抓土斗碰坏 上海华盛路高层住宅 且高层部位的边缘反力无单体高层建筑的放大现象 取得了较为可贵的实测资料 φ 土样卸荷回弹过程中 在土样9953固结回弹再压缩试验所得再加荷比-再压缩比率 当计算深度下部仍有较软土层时 ③地基土不均匀及相邻建筑物的影响 注 min z 试验结束后又经过一个月变形测试