tanθ ＝tanβ 岩石锚杆与水平面的夹角宜为15°～25° 3 2 并应验算连接处立柱的抗剪切强度 r 5—防护锚杆 /(sinαtanβ cosβ 锚杆宜优先采用热轧带肋的钢筋作主筋 对于具有两组或多组结构面形成的下滑棱柱体 图6.8.4 应按照本规范附录M的试验方法经现场原位试验确定 2 岩石锚杆在15倍～20倍锚杆直径以深的部位已没有锚固力分布 是因为在建筑工程中所用的锚杆大多不使用机械锚头 从光弹试验中也证明了边坡的坡脚 N 可采用棱形体分割法计算棱体的下滑力 10—立柱(竖柱) ω 13—土坡坡脚 α ＝98kN 2 r 当缺乏试验资料时 按13倍直径计算 r 2 ξ——经验系数 ＝18kN T 进而计算出棱线AV的倾角 锚固段应嵌入稳定的基岩中 α cotα 岩石本身具有较高的抗压与抗剪切强度 1 2 ＝(10.6＋101.7)tan15.6°＝31kN 式中 ＝94.8kN ＝ T 表6.8.6 ——锚杆的周长(m) 当按主动土压力理论计算土压力时 即两结构面走向线的夹角α为65° 2 整体稳定边坡支护 N 对两个块体的重力分解成垂直与平行于结构面的分力 ＝139kN R 都是从顶部垮塌开始的 8. ω 岩石锚杆挡土结构的位移很小 一般的嵌入深度为立柱断面尺寸的3倍 ＝ 再将平行于结构面的下滑力分解成垂直与平行于棱线的分力 其余部分为防止风化剥落 3 所以岩石边坡的破坏 岩石锚杆挡土结构的荷载 1—土层 通常采用楔形体平面课题进行计算 1—裂隙走向 s 这一点从二维光弹试验中也得到了证明 锚杆的间距宜采用1.5m～2.0m ＝52° 6.8.4 cosθ 从而通过计算得出 主要原因是结构面的抗剪强度一般较低 2—棱线 1 1 6.8.3 3—支护锚杆 其倾角β 可按下式计算 具有两组或多组结构面的交线倾向于临空面的边坡 ƒ——砂浆与岩石间的粘结强度特征值(kPa) 在很多情况下主筋也不允许设置弯钩 ＝80kN 在岩石边坡整体稳定的条件下 可采用锚杆进行构造防护 其抗拔力较低 1 ω s2 1 锚杆长度宜采用2m～4m 锚杆筋体宜采用热轧带肋钢筋 在顶部0.2h～0.3h高度处 两结构面上的摩阻力 s 砂浆与岩石间的粘结强度特征值(MPa) 岩石边坡的开挖坡度允许值 4 1 1—压顶梁 将立柱在具有一定承载能力的陡崖顶部截断 结构面1走向AC 7—顶撑锚杆 2 4 经试验两个结构面上的内摩擦角均为φ＝15.6° ＝70° 在立柱底部增设锚杆 θ 岩石锚杆锚固段的抗拔承载力 1 t 2-1 cosβ 可按固定支承计算 ω 5—岩石锚杆 边坡的顶部裂隙比较发育 4—面板 当立柱插入岩层中的深度大于3倍立柱长边时 2 T sinα 2 当所支挡的主体位于高度较大的陡崖边坡的顶部时 结构锚杆直径不宜小于130mm 1—压顶梁 1 作防护用的锚杆 t )＋cotα 2—岩石边坡顶部裂隙 2—横向连系梁 3—立柱及面板 tanθ 1 因此对于整体结构边坡的支护 2 6.8.3 15—平面图 ＝35.5° 注 ＝32° 锚杆体系支挡结构 水泥砂浆强度为30MPa或细石混凝土强度等级为C30 在施工中必须将钻孔清洗干净 只有锚杆顶部周围的岩体出现破坏后 且不得小于3倍锚杆的孔径 计算得 必须采用强有力的锚杆进行支护 非锚固段的主筋必须进行防护处理 1 大量的试验研究表明 4—破裂面 在工程实践中 为增加主筋与混凝土的握裹力作出的规定 cosθ 参照本地区已有稳定边坡的坡度值加以确定 岩石的重度为24kN/m 6.8 岩石锚杆应与立柱牢固连接 2 本条为锚杆的构造要求 1 2 h 11—土体 6—立柱嵌入岩体 长度不应小于6m 细石混凝土强度不宜低于C25 2 6 图26 ＋ 图6.8.2-2 α 边坡上存在着两组结构面(如图26所示) 很容易发现边坡顶部的拉伸裂隙 (a)棱形体透视图 ) cotα 对岩石边坡来说 ＝tanβ ) 立柱间的挡板是一种维护结构 当岩石锚杆的嵌岩深度小于3倍锚杆的孔径时 水泥砂浆强度不宜低于25MPa 1 棱柱体总重为 7 T 应注意加强顶部的支护结构 (6.8.6) 有些支挡结构没有设置挡板也能安全支挡边坡 2 ＝170kN 离开边坡顶部边缘一定距离后便很快消失 应根据当地经验按工程类比的原则 2 6.8.5 2 其荷载的取值可考虑支承挡板的两立柱间土体的卸荷拱作用 计算获得两个滑块的重力为 ω 1 cosβ ＝tan(90－ 3 棱柱体总的下滑力 ＝ 在现场很难测量到横向推力 r 2 10.6kN 孔壁不允许有泥膜存在 T 可采用下列计算式进行计算 ＝ξƒu 1 其孔径可小于100mm 由试验确定 1 ω 岩石锚杆挡土结构设计 当长度超过13倍锚杆直径时 ＝29.1kN 可有两种处理办法 ＝ 再由锚杆将土压力传递给稳定的岩体 1 14—剖面图 锚杆的施工还应满足有关施工验收规范的规定 2 N 边坡顶部支护 ——锚杆锚固段嵌入岩层中的长度(m) 锚杆的横向间距不应大于3m 4—坡顶裂隙分布 其下滑力通常采用棱形体分割法进行计算 /(sinαtanβ 支挡的土体不可能达到极限状态 F 嵌入基岩深度应大于40倍锚杆筋体直径 ＝ 整体稳定边坡顶部裂隙 为了增强立柱的稳定性 其深度约为边坡高度的0.2倍～0.3倍 β′ 1 ＝tan(90°－ 3 α ＝50° R 1 对于永久性锚杆的初步设计或对于临时性锚杆的施工阶段设计 ＝31kN 并应根据端部的实际情况假定为固定支承或铰支承 2 对于临时性锚杆取1.0 22 锚杆孔径不宜小于100mm ＝1.28 岩石锚杆挡土结构 但在高切削的岩石边坡上 硬质岩边坡高度小于15m时 1 至少布置一排结构锚杆 与边坡顶部边缘线DC的夹角为40° tanβ s1 ＝T 立柱端部应嵌入稳定岩层内 6.8 1 以承受立柱底部的横推力及部分竖向力 tanφ 6.8.4 2 ＝0.61 ——锚杆抗拔承载力特征值(kN) 4—岩石 9—面板 使其不掉下来 ＝15° ) ＝( 岩石边坡与岩石锚杆挡墙 钢筋不宜小于3 ω 说明边坡顶部确实有拉应力存在 cosβ 1 图25 6.8.2 2—连系梁及牛腿 1—崩塌体 对支挡高大土质边坡很有成效 单结构面外倾边坡的横推力 其黏聚力近于0 1 1 其倾角β 其结构面2走向AD 岩石锚杆的间距 当整体稳定的软质岩边坡高度小于12m 1 u θ 与边坡顶部边缘线CD的夹角为75° ＝43° ＝T 不能采用本规范式(6.8.6)进行抗拔承载力计算 原始地应力释放后回弹较快 岩石锚杆挡土结构是通过立柱或竖桩将土压力传递给锚杆 AE点的距离为3m 2-2) 6—岩石 现说明如下 3 及 8—护面 6.8.2 －F 用AVE平面将下滑棱柱体分割成两个块体 作支护用的岩石锚杆 ＝ sinβ ＝67kN 可在陡崖的适当部位增设一定数量的锚杆 存在着压应力与剪切应力 2 5 1 锚杆的施工质量对锚杆抗拔力的影响很大 达到支挡的目的 t 对单结构面外倾边坡作用在支挡结构上的推力 岩石锚杆的构造应符合下列规定 岩石边坡与岩石锚杆挡墙 并应考虑结构面填充物的性质及其浸水后的变化 α 岩石锚杆挡土结构的立柱必须嵌入稳定的岩体中 2—土层 其作用是挡住两立柱间的土体 必须乘以一个增大系数 ＝T ＝101.7kN α 2 两立柱间的土体作用在挡土板的土压力是不大的 宜采用主动土压力乘以1.1～1.2的增大系数 应符合下列规定(图6.8.4) 3—锚杆 现举例如下 (b)棱形体示意图 1 N 可根据楔体平衡法进行计算 s1 因存在着卸荷拱作用 5 作用在支挡结构上推力 不应小于锚杆孔径的6倍 t 4 将立柱延伸到坡脚 2 图6.8. 6.8.5 β′ 棱线AV与两结构面走向线间的平面夹角 )＋cotα ＋T 对于永久性锚杆取0.8 2 单结构面外倾边坡的横推力较大 ω 图6.8.2-1 6.8.1 即沿着棱线方向上结构面的视倾角 T＝T 边坡开挖时可进行构造处理(图6. 6.8.6 已知 但不应小于60mm ω 2 具有两组结构面的下滑棱柱体示意 岩石锚杆由锚固段和非锚固段组成 防护锚杆的孔径宜采用50mm～100mm ＝ sinβ h 1 锚固力才会向深部延伸 新开挖的岩石边坡的坡角为80° 整体稳定边坡 可按表6.8.6取用 3—构造锚杆 2 tanβ′ ＋ 挡板计算时 1 s2 12—土坡顶部 是一种新型挡土结构体系