) 1—崩塌体 可根据楔体平衡法进行计算 ＝32° 钢筋不宜小于3 且不得小于3倍锚杆的孔径 但不应小于60mm 3 1—压顶梁 细石混凝土强度不宜低于C25 β′ ＝ 按13倍直径计算 13—土坡坡脚 水泥砂浆强度不宜低于25MPa 很容易发现边坡顶部的拉伸裂隙 AE点的距离为3m 不能采用本规范式(6.8.6)进行抗拔承载力计算 其深度约为边坡高度的0.2倍～0.3倍 可按下式计算 岩石锚杆的间距 1 应按照本规范附录M的试验方法经现场原位试验确定 1—裂隙走向 2 对支挡高大土质边坡很有成效 砂浆与岩石间的粘结强度特征值(MPa) 具有两组结构面的下滑棱柱体示意 2 1 8—护面 θ t 其下滑力通常采用棱形体分割法进行计算 N s2 2 图6.8.4 α 达到支挡的目的 其黏聚力近于0 作支护用的岩石锚杆 其作用是挡住两立柱间的土体 ＝170kN 结构锚杆直径不宜小于130mm 图26 α 在现场很难测量到横向推力 (a)棱形体透视图 r 经试验两个结构面上的内摩擦角均为φ＝15.6° 岩石锚杆挡土结构的荷载 u 离开边坡顶部边缘一定距离后便很快消失 ——锚杆的周长(m) 存在着压应力与剪切应力 1 1 1 及 在立柱底部增设锚杆 参照本地区已有稳定边坡的坡度值加以确定 应注意加强顶部的支护结构 ＝94.8kN 岩石锚杆与水平面的夹角宜为15°～25° cosθ 2 6.8.5 可按表6.8.6取用 整体稳定边坡支护 棱柱体总的下滑力 1—压顶梁 岩石锚杆的构造应符合下列规定 r 可采用棱形体分割法计算棱体的下滑力 其余部分为防止风化剥落 6.8.3 进而计算出棱线AV的倾角 水泥砂浆强度为30MPa或细石混凝土强度等级为C30 与边坡顶部边缘线CD的夹角为75° 这一点从二维光弹试验中也得到了证明 4 所以岩石边坡的破坏 6.8.6 当所支挡的主体位于高度较大的陡崖边坡的顶部时 棱线AV与两结构面走向线间的平面夹角 1 说明边坡顶部确实有拉应力存在 ＝31kN 岩石锚杆挡土结构是通过立柱或竖桩将土压力传递给锚杆 有些支挡结构没有设置挡板也能安全支挡边坡 是一种新型挡土结构体系 3 ＝35.5° β′ 可采用锚杆进行构造防护 孔壁不允许有泥膜存在 大量的试验研究表明 ) 用AVE平面将下滑棱柱体分割成两个块体 F 嵌入基岩深度应大于40倍锚杆筋体直径 s1 (b)棱形体示意图 ω 2 t 6.8.5 1 tanθ ＝(10.6＋101.7)tan15.6°＝31kN 两结构面上的摩阻力 岩石边坡与岩石锚杆挡墙 因此对于整体结构边坡的支护 锚杆的间距宜采用1.5m～2.0m 5—防护锚杆 对两个块体的重力分解成垂直与平行于结构面的分力 1 s 10.6kN 图6.8. 1 4—破裂面 必须采用强有力的锚杆进行支护 R ＝18kN 6.8 T α 即沿着棱线方向上结构面的视倾角 两立柱间的土体作用在挡土板的土压力是不大的 锚杆宜优先采用热轧带肋的钢筋作主筋 图25 6—岩石 2—棱线 以承受立柱底部的横推力及部分竖向力 整体稳定边坡顶部裂隙 /(sinαtanβ 2 锚杆的横向间距不应大于3m 在顶部0.2h～0.3h高度处 T /(sinαtanβ h 其倾角β 通常采用楔形体平面课题进行计算 ω 新开挖的岩石边坡的坡角为80° 岩石锚杆挡土结构 式中 从而通过计算得出 是因为在建筑工程中所用的锚杆大多不使用机械锚头 2 立柱端部应嵌入稳定岩层内 h 长度不应小于6m (6.8.6) ω cosθ 1 ＝43° 2 在岩石边坡整体稳定的条件下 ＝0.61 可有两种处理办法 再由锚杆将土压力传递给稳定的岩体 边坡的顶部裂隙比较发育 1 可按固定支承计算 ＝98kN 锚杆长度宜采用2m～4m ξ——经验系数 其孔径可小于100mm 1 cotα 具有两组或多组结构面的交线倾向于临空面的边坡 ＝80kN 3 注 宜采用主动土压力乘以1.1～1.2的增大系数 4 2 1 即两结构面走向线的夹角α为65° 非锚固段的主筋必须进行防护处理 cosβ 2 2 3—构造锚杆 但在高切削的岩石边坡上 cosβ r α ＝( 岩石锚杆挡土结构的立柱必须嵌入稳定的岩体中 对于永久性锚杆取0.8 作用在支挡结构上推力 6.8.1 4 立柱间的挡板是一种维护结构 )＋cotα ＝T ω 原始地应力释放后回弹较快 ＝ 图6.8.2-1 当岩石锚杆的嵌岩深度小于3倍锚杆的孔径时 不应小于锚杆孔径的6倍 边坡开挖时可进行构造处理(图6. ＝15° cotα sinβ T＝T cosβ ＝tanβ 3—锚杆 边坡上存在着两组结构面(如图26所示) 6 11—土体 )＋cotα 锚杆的施工质量对锚杆抗拔力的影响很大 表6.8.6 12—土坡顶部 现说明如下 ω tanφ ＝tan(90°－ ＝ ＝29.1kN 2 可采用下列计算式进行计算 4—岩石 对于永久性锚杆的初步设计或对于临时性锚杆的施工阶段设计 T 2 5 岩石锚杆挡土结构的位移很小 ＋ 与边坡顶部边缘线DC的夹角为40° ＝tan(90－ s t 2-1 6.8 单结构面外倾边坡的横推力 tanβ′ 2 至少布置一排结构锚杆 2 ＝ 15—平面图 6.8.4 1 在工程实践中 1 s1 6.8.2 2 再将平行于结构面的下滑力分解成垂直与平行于棱线的分力 计算获得两个滑块的重力为 ω 岩石锚杆应与立柱牢固连接 t 3—立柱及面板 1 ) θ 岩石边坡的开挖坡度允许值 2 ＝ξƒu 1—土层 3 9—面板 ＝139kN 6.8.2 ＝ 岩石本身具有较高的抗压与抗剪切强度 单结构面外倾边坡的横推力较大 对于具有两组或多组结构面形成的下滑棱柱体 cosβ 2 1 s2 在施工中必须将钻孔清洗干净 14—剖面图 ＝52° 2 6.8.4 边坡顶部支护 ——锚杆抗拔承载力特征值(kN) 图6.8.2-2 tanθ 其结构面2走向AD 当整体稳定的软质岩边坡高度小于12m α ——锚杆锚固段嵌入岩层中的长度(m) 1 2 ＝1.28 作防护用的锚杆 结构面1走向AC 计算得 1 锚固段应嵌入稳定的基岩中 锚杆体系支挡结构 防护锚杆的孔径宜采用50mm～100mm 在很多情况下主筋也不允许设置弯钩 岩石的重度为24kN/m 2 为增加主筋与混凝土的握裹力作出的规定 N 其荷载的取值可考虑支承挡板的两立柱间土体的卸荷拱作用 已知 ω R 1 2-2) 2 T 1 ω 1 4—面板 对于临时性锚杆取1.0 ＝ N 其抗拔力较低 5—岩石锚杆 5 对单结构面外倾边坡作用在支挡结构上的推力 锚杆的施工还应满足有关施工验收规范的规定 1 岩石边坡与岩石锚杆挡墙 硬质岩边坡高度小于15m时 棱柱体总重为 并应考虑结构面填充物的性质及其浸水后的变化 岩石锚杆锚固段的抗拔承载力 ＋T 整体稳定边坡 当按主动土压力理论计算土压力时 ＝101.7kN 2—横向连系梁 ＝67kN 6.8.3 ＝tanβ 对岩石边坡来说 1 岩石锚杆挡土结构设计 1 ƒ——砂浆与岩石间的粘结强度特征值(kPa) 3 ＝T 3—支护锚杆 ＝ 从光弹试验中也证明了边坡的坡脚 其倾角β 2 α 应根据当地经验按工程类比的原则 现举例如下 本条为锚杆的构造要求 挡板计算时 ＋ T 7—顶撑锚杆 r 2—连系梁及牛腿 2—土层 可在陡崖的适当部位增设一定数量的锚杆 将立柱在具有一定承载能力的陡崖顶部截断 当长度超过13倍锚杆直径时 8. sinα ＝T 应符合下列规定(图6.8.4) 岩石锚杆由锚固段和非锚固段组成 锚杆筋体宜采用热轧带肋钢筋 只有锚杆顶部周围的岩体出现破坏后 锚固力才会向深部延伸 tanβ 并应验算连接处立柱的抗剪切强度 －F N 2 22 主要原因是结构面的抗剪强度一般较低 将立柱延伸到坡脚 岩石锚杆在15倍～20倍锚杆直径以深的部位已没有锚固力分布 7 为了增强立柱的稳定性 ＝70° ＝50° 锚杆孔径不宜小于100mm 必须乘以一个增大系数 支挡的土体不可能达到极限状态 一般的嵌入深度为立柱断面尺寸的3倍 当立柱插入岩层中的深度大于3倍立柱长边时 sinβ 6—立柱嵌入岩体 4—坡顶裂隙分布 1 并应根据端部的实际情况假定为固定支承或铰支承 2 1 1 都是从顶部垮塌开始的 因存在着卸荷拱作用 2 使其不掉下来 10—立柱(竖柱) 当缺乏试验资料时 2—岩石边坡顶部裂隙 ω 由试验确定