1 岩石边坡与岩石锚杆挡墙 ＝70° T 1 ＝tan(90°－ 嵌入基岩深度应大于40倍锚杆筋体直径 其结构面2走向AD 至少布置一排结构锚杆 岩石边坡的开挖坡度允许值 ＝T 并应验算连接处立柱的抗剪切强度 其余部分为防止风化剥落 ＝ 6.8.5 当缺乏试验资料时 2 t 1 岩石锚杆挡土结构的荷载 单结构面外倾边坡的横推力 α ＝170kN 1—压顶梁 从光弹试验中也证明了边坡的坡脚 因存在着卸荷拱作用 θ 当岩石锚杆的嵌岩深度小于3倍锚杆的孔径时 2 原始地应力释放后回弹较快 5—防护锚杆 已知 ＝(10.6＋101.7)tan15.6°＝31kN T 不能采用本规范式(6.8.6)进行抗拔承载力计算 为了增强立柱的稳定性 ＝139kN 边坡的顶部裂隙比较发育 很容易发现边坡顶部的拉伸裂隙 2 ＝ ω 是因为在建筑工程中所用的锚杆大多不使用机械锚头 5—岩石锚杆 2 1 ＝tan(90－ 5 β′ 说明边坡顶部确实有拉应力存在 )＋cotα s1 图6.8.2-2 为增加主筋与混凝土的握裹力作出的规定 2 β′ 参照本地区已有稳定边坡的坡度值加以确定 1—压顶梁 N 计算获得两个滑块的重力为 sinα 3—构造锚杆 对于永久性锚杆取0.8 存在着压应力与剪切应力 ——锚杆的周长(m) ＝ ＝67kN 一般的嵌入深度为立柱断面尺寸的3倍 锚杆的施工还应满足有关施工验收规范的规定 应按照本规范附录M的试验方法经现场原位试验确定 其黏聚力近于0 1 s1 1 ω 作防护用的锚杆 N s2 r 1 s 不应小于锚杆孔径的6倍 10—立柱(竖柱) 4 应根据当地经验按工程类比的原则 必须乘以一个增大系数 2—棱线 砂浆与岩石间的粘结强度特征值(MPa) 岩石锚杆的间距 但在高切削的岩石边坡上 必须采用强有力的锚杆进行支护 都是从顶部垮塌开始的 2 s tanβ 所以岩石边坡的破坏 1 2 4—面板 通常采用楔形体平面课题进行计算 5 ＋T 1 对于永久性锚杆的初步设计或对于临时性锚杆的施工阶段设计 宜采用主动土压力乘以1.1～1.2的增大系数 ＝52° cotα 可按表6.8.6取用 tanβ′ 锚杆的横向间距不应大于3m ω tanθ 锚杆体系支挡结构 t 图6.8. r 立柱间的挡板是一种维护结构 6.8 其倾角β 岩石锚杆挡土结构的立柱必须嵌入稳定的岩体中 结构面1走向AC 即沿着棱线方向上结构面的视倾角 是一种新型挡土结构体系 由试验确定 ＝tanβ ＝( 棱柱体总的下滑力 在现场很难测量到横向推力 达到支挡的目的 2 其下滑力通常采用棱形体分割法进行计算 1 2 1 T α AE点的距离为3m 硬质岩边坡高度小于15m时 ＝35.5° 其荷载的取值可考虑支承挡板的两立柱间土体的卸荷拱作用 非锚固段的主筋必须进行防护处理 2—土层 1—裂隙走向 ＝32° ＝ξƒu (b)棱形体示意图 α 2 ξ——经验系数 大量的试验研究表明 ω 1 t ) 4 结构锚杆直径不宜小于130mm ＝43° R ＝T 9—面板 棱线AV与两结构面走向线间的平面夹角 边坡开挖时可进行构造处理(图6. 可有两种处理办法 ＝0.61 岩石锚杆挡土结构的位移很小 棱柱体总重为 6.8.1 ＋ ＋ ω 8. 2—岩石边坡顶部裂隙 1 －F 2 ＝98kN 11—土体 在很多情况下主筋也不允许设置弯钩 并应根据端部的实际情况假定为固定支承或铰支承 支挡的土体不可能达到极限状态 cosβ 锚杆宜优先采用热轧带肋的钢筋作主筋 cosθ 4—破裂面 当立柱插入岩层中的深度大于3倍立柱长边时 对支挡高大土质边坡很有成效 进而计算出棱线AV的倾角 6.8.4 3—锚杆 ——锚杆锚固段嵌入岩层中的长度(m) 具有两组结构面的下滑棱柱体示意 )＋cotα 经试验两个结构面上的内摩擦角均为φ＝15.6° 2 1 2 2 2 单结构面外倾边坡的横推力较大 2 作用在支挡结构上推力 岩石本身具有较高的抗压与抗剪切强度 6.8.3 锚固力才会向深部延伸 以承受立柱底部的横推力及部分竖向力 锚杆孔径不宜小于100mm 1 ) 水泥砂浆强度不宜低于25MPa 6.8 将立柱延伸到坡脚 将立柱在具有一定承载能力的陡崖顶部截断 2 α 整体稳定边坡支护 2 其孔径可小于100mm 岩石锚杆挡土结构设计 钢筋不宜小于3 α 两立柱间的土体作用在挡土板的土压力是不大的 用AVE平面将下滑棱柱体分割成两个块体 T＝T 可按下式计算 两结构面上的摩阻力 t 现说明如下 岩石锚杆与水平面的夹角宜为15°～25° 岩石锚杆由锚固段和非锚固段组成 当所支挡的主体位于高度较大的陡崖边坡的顶部时 ＝31kN 锚杆筋体宜采用热轧带肋钢筋 θ 在岩石边坡整体稳定的条件下 当按主动土压力理论计算土压力时 4 边坡上存在着两组结构面(如图26所示) ω 图6.8.2-1 对单结构面外倾边坡作用在支挡结构上的推力 6—岩石 cosθ 再由锚杆将土压力传递给稳定的岩体 锚固段应嵌入稳定的基岩中 并应考虑结构面填充物的性质及其浸水后的变化 在施工中必须将钻孔清洗干净 ＝tanβ 应符合下列规定(图6.8.4) 3—支护锚杆 对于临时性锚杆取1.0 2 作支护用的岩石锚杆 T ＝ 2 3 u 可采用下列计算式进行计算 当长度超过13倍锚杆直径时 可按固定支承计算 3—立柱及面板 可采用锚杆进行构造防护 3 锚杆长度宜采用2m～4m 12—土坡顶部 ＝50° 防护锚杆的孔径宜采用50mm～100mm 细石混凝土强度不宜低于C25 在顶部0.2h～0.3h高度处 ＝ 锚杆的间距宜采用1.5m～2.0m 1 ＝101.7kN cotα 3 2 6.8.2 tanθ 在工程实践中 1—土层 离开边坡顶部边缘一定距离后便很快消失 注 及 ) 6.8.2 但不应小于60mm 按13倍直径计算 R 岩石锚杆应与立柱牢固连接 使其不掉下来 与边坡顶部边缘线CD的夹角为75° r 1 sinβ 挡板计算时 从而通过计算得出 再将平行于结构面的下滑力分解成垂直与平行于棱线的分力 其抗拔力较低 2 且不得小于3倍锚杆的孔径 1 (6.8.6) cosβ 2—横向连系梁 有些支挡结构没有设置挡板也能安全支挡边坡 ＝1.28 式中 应注意加强顶部的支护结构 7—顶撑锚杆 2 ＝29.1kN 10.6kN 2 ω F 1 6.8.5 当整体稳定的软质岩边坡高度小于12m 长度不应小于6m (a)棱形体透视图 立柱端部应嵌入稳定岩层内 ——锚杆抗拔承载力特征值(kN) ＝ 岩石边坡与岩石锚杆挡墙 ＝T 3 图25 图6.8.4 主要原因是结构面的抗剪强度一般较低 4—岩石 15—平面图 其作用是挡住两立柱间的土体 8—护面 ＝80kN 边坡顶部支护 2 岩石锚杆锚固段的抗拔承载力 只有锚杆顶部周围的岩体出现破坏后 ＝ 岩石的重度为24kN/m 1 2—连系梁及牛腿 13—土坡坡脚 岩石锚杆在15倍～20倍锚杆直径以深的部位已没有锚固力分布 在立柱底部增设锚杆 ＝15° 1 14—剖面图 6 1 2-1 这一点从二维光弹试验中也得到了证明 2-2) 整体稳定边坡顶部裂隙 新开挖的岩石边坡的坡角为80° 2 本条为锚杆的构造要求 T tanφ 3 图26 岩石锚杆的构造应符合下列规定 1 可根据楔体平衡法进行计算 ω 1 计算得 可在陡崖的适当部位增设一定数量的锚杆 锚杆的施工质量对锚杆抗拔力的影响很大 可采用棱形体分割法计算棱体的下滑力 1 cosβ 表6.8.6 即两结构面走向线的夹角α为65° 对岩石边坡来说 N 对两个块体的重力分解成垂直与平行于结构面的分力 6.8.3 其倾角β 1—崩塌体 s2 对于具有两组或多组结构面形成的下滑棱柱体 1 1 孔壁不允许有泥膜存在 其深度约为边坡高度的0.2倍～0.3倍 ƒ——砂浆与岩石间的粘结强度特征值(kPa) α 7 整体稳定边坡 22 1 r h N 6—立柱嵌入岩体 因此对于整体结构边坡的支护 与边坡顶部边缘线DC的夹角为40° ＝94.8kN 6.8.4 岩石锚杆挡土结构是通过立柱或竖桩将土压力传递给锚杆 ω cosβ h 具有两组或多组结构面的交线倾向于临空面的边坡 6.8.6 岩石锚杆挡土结构 水泥砂浆强度为30MPa或细石混凝土强度等级为C30 /(sinαtanβ 4—坡顶裂隙分布 现举例如下 sinβ ＝18kN /(sinαtanβ