α tanθ ＝170kN θ 1 用AVE平面将下滑棱柱体分割成两个块体 11—土体 (6.8.6) /(sinαtanβ 其倾角β 7—顶撑锚杆 2 硬质岩边坡高度小于15m时 本条为锚杆的构造要求 ＝T 可按固定支承计算 3—构造锚杆 2 岩石本身具有较高的抗压与抗剪切强度 在施工中必须将钻孔清洗干净 ＝70° 7 θ 6 ＝50° －F 15—平面图 1 ＝31kN 其抗拔力较低 并应根据端部的实际情况假定为固定支承或铰支承 由试验确定 4 ＝1.28 并应考虑结构面填充物的性质及其浸水后的变化 ＝ 通常采用楔形体平面课题进行计算 ) 6.8.3 可按表6.8.6取用 ＝tanβ ＝0.61 ω 1 1 2 锚杆体系支挡结构 cosβ 其孔径可小于100mm 1 ＝T 对两个块体的重力分解成垂直与平行于结构面的分力 这一点从二维光弹试验中也得到了证明 但不应小于60mm 从而通过计算得出 1 对单结构面外倾边坡作用在支挡结构上的推力 2 锚杆筋体宜采用热轧带肋钢筋 钢筋不宜小于3 u 2 ＋T 计算获得两个滑块的重力为 /(sinαtanβ 2-1 ＝67kN 在很多情况下主筋也不允许设置弯钩 T 2—横向连系梁 6.8.2 其作用是挡住两立柱间的土体 在岩石边坡整体稳定的条件下 1—压顶梁 t 其倾角β ＝139kN cosβ 1—崩塌体 s2 1—压顶梁 R 岩石锚杆应与立柱牢固连接 有些支挡结构没有设置挡板也能安全支挡边坡 1 单结构面外倾边坡的横推力较大 6.8.3 因此对于整体结构边坡的支护 3—锚杆 为增加主筋与混凝土的握裹力作出的规定 离开边坡顶部边缘一定距离后便很快消失 当所支挡的主体位于高度较大的陡崖边坡的顶部时 ＋ ＝98kN N sinα 可采用下列计算式进行计算 不能采用本规范式(6.8.6)进行抗拔承载力计算 原始地应力释放后回弹较快 边坡开挖时可进行构造处理(图6. 1 1 其下滑力通常采用棱形体分割法进行计算 ＝tan(90°－ 5 两结构面上的摩阻力 tanβ′ ＝101.7kN 10.6kN α 其结构面2走向AD T 其深度约为边坡高度的0.2倍～0.3倍 4—坡顶裂隙分布 ) 2 当整体稳定的软质岩边坡高度小于12m 图26 当立柱插入岩层中的深度大于3倍立柱长边时 应按照本规范附录M的试验方法经现场原位试验确定 结构面1走向AC 棱线AV与两结构面走向线间的平面夹角 ω 在工程实践中 ＋ ξ——经验系数 2 为了增强立柱的稳定性 2 已知 ＝94.8kN 岩石锚杆挡土结构的立柱必须嵌入稳定的岩体中 α 2 岩石锚杆的间距 锚杆的施工还应满足有关施工验收规范的规定 锚杆长度宜采用2m～4m 2 对支挡高大土质边坡很有成效 非锚固段的主筋必须进行防护处理 岩石边坡的开挖坡度允许值 sinβ 6—立柱嵌入岩体 2 F 6—岩石 且不得小于3倍锚杆的孔径 s1 4—面板 1 r 岩石锚杆挡土结构 ＝29.1kN 岩石锚杆挡土结构的荷载 6.8.5 5—防护锚杆 6.8.5 ＝ ＝ 按13倍直径计算 2 岩石锚杆在15倍～20倍锚杆直径以深的部位已没有锚固力分布 ＝43° 1 9—面板 但在高切削的岩石边坡上 可在陡崖的适当部位增设一定数量的锚杆 立柱端部应嵌入稳定岩层内 3 在立柱底部增设锚杆 必须乘以一个增大系数 ＝32° ＝18kN (b)棱形体示意图 图6.8. 其荷载的取值可考虑支承挡板的两立柱间土体的卸荷拱作用 图6.8.2-2 2 1 岩石锚杆由锚固段和非锚固段组成 14—剖面图 计算得 应注意加强顶部的支护结构 2 将立柱延伸到坡脚 宜采用主动土压力乘以1.1～1.2的增大系数 式中 只有锚杆顶部周围的岩体出现破坏后 图6.8.2-1 2 ＝( 8—护面 并应验算连接处立柱的抗剪切强度 当长度超过13倍锚杆直径时 2 1 ——锚杆锚固段嵌入岩层中的长度(m) cotα 现说明如下 1 2 3 tanβ 6.8 具有两组或多组结构面的交线倾向于临空面的边坡 孔壁不允许有泥膜存在 ω 至少布置一排结构锚杆 当缺乏试验资料时 5—岩石锚杆 结构锚杆直径不宜小于130mm 2 t 及 水泥砂浆强度为30MPa或细石混凝土强度等级为C30 t 很容易发现边坡顶部的拉伸裂隙 )＋cotα s2 其黏聚力近于0 R s T 再由锚杆将土压力传递给稳定的岩体 锚杆孔径不宜小于100mm 可采用棱形体分割法计算棱体的下滑力 1—裂隙走向 防护锚杆的孔径宜采用50mm～100mm 将立柱在具有一定承载能力的陡崖顶部截断 T s1 4 是因为在建筑工程中所用的锚杆大多不使用机械锚头 2 sinβ 支挡的土体不可能达到极限状态 1—土层 ＝ξƒu ω 图25 ω 水泥砂浆强度不宜低于25MPa ω 可按下式计算 s 作支护用的岩石锚杆 应根据当地经验按工程类比的原则 立柱间的挡板是一种维护结构 22 边坡的顶部裂隙比较发育 2 作防护用的锚杆 ＝80kN 2 12—土坡顶部 ƒ——砂浆与岩石间的粘结强度特征值(kPa) 1 cotα 1 2 对于永久性锚杆的初步设计或对于临时性锚杆的施工阶段设计 t 3—支护锚杆 作用在支挡结构上推力 整体稳定边坡顶部裂隙 达到支挡的目的 必须采用强有力的锚杆进行支护 1 说明边坡顶部确实有拉应力存在 对于具有两组或多组结构面形成的下滑棱柱体 1 参照本地区已有稳定边坡的坡度值加以确定 对于临时性锚杆取1.0 其余部分为防止风化剥落 岩石锚杆锚固段的抗拔承载力 1 因存在着卸荷拱作用 长度不应小于6m 2-2) 存在着压应力与剪切应力 3 α 2—连系梁及牛腿 cosβ 6.8.4 整体稳定边坡 2 岩石锚杆与水平面的夹角宜为15°～25° 1 单结构面外倾边坡的横推力 ＝15° 注 4 岩石锚杆挡土结构设计 T＝T ω 主要原因是结构面的抗剪强度一般较低 表6.8.6 N 6.8.1 )＋cotα 在顶部0.2h～0.3h高度处 r 现举例如下 ＝ 岩石锚杆的构造应符合下列规定 可根据楔体平衡法进行计算 2 AE点的距离为3m h α 图6.8.4 r 整体稳定边坡支护 1 ＝(10.6＋101.7)tan15.6°＝31kN 可有两种处理办法 1 α 2—棱线 cosθ T 4—岩石 β′ ＝35.5° 2 锚杆的间距宜采用1.5m～2.0m h 所以岩石边坡的破坏 1 都是从顶部垮塌开始的 经试验两个结构面上的内摩擦角均为φ＝15.6° 6.8 β′ 应符合下列规定(图6.8.4) 即沿着棱线方向上结构面的视倾角 2—土层 tanθ 与边坡顶部边缘线DC的夹角为40° 10—立柱(竖柱) ＝tan(90－ 岩石边坡与岩石锚杆挡墙 以承受立柱底部的横推力及部分竖向力 大量的试验研究表明 在现场很难测量到横向推力 ω 锚固力才会向深部延伸 使其不掉下来 棱柱体总重为 5 ) 棱柱体总的下滑力 N 再将平行于结构面的下滑力分解成垂直与平行于棱线的分力 岩石边坡与岩石锚杆挡墙 6.8.4 嵌入基岩深度应大于40倍锚杆筋体直径 当岩石锚杆的嵌岩深度小于3倍锚杆的孔径时 ——锚杆抗拔承载力特征值(kN) cosθ tanφ 4—破裂面 挡板计算时 ＝ 细石混凝土强度不宜低于C25 边坡顶部支护 与边坡顶部边缘线CD的夹角为75° 1 岩石的重度为24kN/m ——锚杆的周长(m) 13—土坡坡脚 1 6.8.2 3—立柱及面板 3 即两结构面走向线的夹角α为65° r 边坡上存在着两组结构面(如图26所示) ＝52° 进而计算出棱线AV的倾角 1 2 具有两组结构面的下滑棱柱体示意 ＝T 对于永久性锚杆取0.8 对岩石边坡来说 (a)棱形体透视图 是一种新型挡土结构体系 3 一般的嵌入深度为立柱断面尺寸的3倍 当按主动土压力理论计算土压力时 1 ω N ＝ 锚杆的横向间距不应大于3m 不应小于锚杆孔径的6倍 2—岩石边坡顶部裂隙 从光弹试验中也证明了边坡的坡脚 6.8.6 砂浆与岩石间的粘结强度特征值(MPa) 锚杆宜优先采用热轧带肋的钢筋作主筋 锚杆的施工质量对锚杆抗拔力的影响很大 cosβ 可采用锚杆进行构造防护 ＝ 岩石锚杆挡土结构是通过立柱或竖桩将土压力传递给锚杆 岩石锚杆挡土结构的位移很小 两立柱间的土体作用在挡土板的土压力是不大的 8. ＝tanβ 锚固段应嵌入稳定的基岩中 1 新开挖的岩石边坡的坡角为80°