5.3 ） 0 地坪面层厚度h 荷载在地坪上的支承面为长宽比不小于2的矩形或具有复杂几何形状时 作用在地坪上的各类荷载 0 与计算点和荷载中心点间距离相关的修正系数k 等效基层的换算厚度H 标准采用荷载点与 h ——地坪各基层厚度（mm） /δ对其的影 形状相似的原则划分成若干个荷载计算单元 为方便简化面层竖向变形表达式 等效基层的换算厚度可按下式进行计算 5.3 与基层回弹模量E 2 ceq 0 等效圆形均布荷载的半径δ可按下列方法确定 H 联锁块地坪 按本标准第5.3.7条确定 随着h /δ的增大 k 重点考察基层回弹模量E 结合船厂荷载形式的复杂性及船厂地坪的实际使用情况 地基回弹模量E 数据分析表明 （1）编制组研究表明 eq 3 1 计算联锁块地坪面层竖向变形时 基层回弹模量值可按本标准第3.3.7条确定 联锁块地坪在单点荷载作用下的面层竖向变形值 并对其计算方法作了详细规定 2 /δ 应力的因素越多 本条建议的弹性三层体系面层竖向变形表达式是对圆形均布垂直荷载作用下的三层弹性体系解析解的简化 eq 式中 应根据荷载在地坪上的支承条件 eq 影响竖向变形 H 简化成等效圆形均布荷载 按本标准第5.3.8条确定 i 按本标准第5.3.2条确定 换算为与顶部基层回弹模量相同的等效基层 随着h 各向同性材料 ξ 5.3.8 /δ 5.3.9 i ξ 本标准推荐将多层体系等效换算简化为弹性三层体系求解面层竖向变形 泊松比为0.3的均质连续等效面层 式中 由于联锁块地坪在重型搁墩及流动机械作用下的面层破坏现象复杂 2 2 5.3.2 2 /E 但影响范围有限 eq 可按表5.3.9采用 各层分界线上位移完全连续 理论解不便于工程设计运用 ceq n——总层数 r——计算点和荷载中心点间的距离 5.3.1 i 5.3.9 以及等效基层厚度H 比值的增大 按本标准表5.3.9取值 可按下列公式进行计算 简化计算假定应符合下列规定 分别按公式（5.3.6）等效成若干个圆形均布荷载 以及基层的厚度是影响联锁块地坪表面竖向变形的重要因素 通过将简化拟合公式与弹性三层解析解进行对比可见（图8） 的增大 eq 因此简化公式拟合过程中对面层参数的取值相对固定 采用弹性层状体系理论时可将多层体系等效换算为三层体系 E 联锁块地坪现场调研的结果表明 c 关 70%～90%的竖向变形取决于地基的强弱 表征 eq 块体间的相互联锁扩散作用减弱直至弱化为独立块体工作 本标准对联锁块地坪面层设计参照了道路工程弹性层状体系的有关方法与参数 c 而对于面层的弯拉及剪切应力等验算本标准不作规定控制 简化过程中忽略了地坪各层材料泊松比变化的影响 /δ ——地坪面层上的荷载（N/mm 面层竖向变形系数逐渐减小 相关机理调查分析资料较少 根据相关研究资料等效回弹模量可取3000MPa 可按面积相等 5.3.1 计算联锁块地坪面层竖向变形时 综合考虑荷载等级 2 不同地基条件的综合修正系数k H 5.3.4 对面层竖向变形系数ƒ（W）主要考察了h 式中 δ——等效圆形均布荷载半径（mm） 进行修正 通过对简化拟合公式中各主要影响参数的变化趋势分析可见（图6 其中联锁块地坪基层的等效换算公式参考道路工程的有关研究成果 进行参数化处理 面层和基层材料在竖向有一定厚度 ceq 可按面积相等原则按下式进行等效计算 拟合公式与理论解存在一定的误差 对于荷载中心点以外的计算点 E ƒ（W）——地坪面层竖向变形系数 面层竖向变形系数与E 2 k ——地基回弹模量值（MPa） 但随着荷载作用时效性 响 式中 当各层回弹模量一致时 地基回弹模量及联锁块面层正常使用性能等要求确定 5.3.3 h 自上而下分别为联锁块等效面层 式中 ceq 2 地基回弹模量可按本标准第3.3.8条确定 ——过渡层下顶部基层的回弹模量（MPa） 1 多层弹性体系各基层可按图4所示进行等效 ξ 0 0 不同地基条件的综合修正系数k 0 ——计算参数 /E 基层回弹模量E 2 ξ δ——等效圆形均布荷载半径（m） 可按公式（5.3.4）进行计算 1 5.3.4 W——单点荷载作用下距荷载中心点r处的地坪面层竖向变形值（mm） ——地坪各基层回弹模量（MPa） 2 按本标准第5.3.4条简化公式计算 面层竖向变形系数逐渐减小 1 地基通常视为弹性半无限体 4 可按下列简化公式进行计算 认为面层竖向变形是反映承载能力和影响使用的主要指标 2 5.3.2 联锁块地坪面层竖向变形可按弹性层状理论进行简化计算 E 2 砂垫层为联锁块地坪的重要组成 对垂直应力及竖向变形影响不大 荷载作用初期联锁块间产生的间隙并不影响使用 0 H 系数取值主要依据场地试验结果 联锁块地坪 弹性层状体系模型假定各层材料可视为在水平方向无限延伸的均质 5.3.8 ——地坪等效基层换算厚度（mm） 5.3.7 H 1 弹性层状体的层数越多 i c 面层竖向变形系数逐渐减小 船厂调研资料及算例计算对比分析得到 /δ等均有 联锁块地坪可将面层块体和砂过渡层等效成当量回弹模量为3000MPa 因此结合联锁块地坪特点 可按下式进行计算 拟合误差可以接受 5.3.5 c 5.3.5 联锁块地坪面层竖向变形系数ƒ（W） 而随着地基回弹模量E A——荷载在地坪上支承面的面积（m （2）考虑到联锁块地坪面层做法及材料相对固定 但总体趋势与解析解基本吻合 多层弹性体系各基层可换算为与顶部基层回弹模量相同的等效基层 ） 并且逐渐影响使用 ——等效面层的当量回弹模量（MPa） 对面层竖向变形系数的影响（图5） 1 并建议了相应的简化表达式 eq 等效基层及地基层 E 2 荷载在地坪上的支承面为近圆形或为长宽比小于2的矩形时 各层的弹性参数以回弹模量E 需要时可采用有限元方法进行计算 /E 并对E P E 计算点距离参数r/δ的影响系数k ——不同地基条件的综合修正系数 ceq E 图7） 地坪各层泊松比的变化对面层法向应力与切向应力有所影响 计算中将联锁块面层与砂垫层视为组合均质连续体 5.3.6 和泊松比υ 地基回弹模量E c 按本标准第3.3.8条确定 按本标准第5.3.6条确定 /E 对三层体系而言 2 ——与计算点和荷载中心点间距离相关的修正系数