z ——见式（A.0.3-9）的说明 θ代 y P 且 时 A.0.3 ——基础顶面控制点 表示 基础动力计算基本公式 ——基组y-θ向耦合振动第一振型转动中心至基组重心的距离（m） 由于x向水平绕y轴回转耦合振动产生的x向水平线位移（m） x 最大线位移之间的关系式 θ1 θ2 水平扭转线位移可按下列公式计算 1）当P ——地基的竖向阻尼比 o ——基组重心至基础顶面的距离（m） ——激振器的扭转扰力矩（kN·m） zθ 应符合下列规定 按情况1 ——激振器竖向扰力P 由于x向水平绕y轴回转耦合振动产生的竖向线位移（m） K 按情况1 ——基组绕x轴的地基抗弯刚度（kN·m） 基础动力计算时 e 时 ——基础底面对通过其形心x轴的惯性矩（m y 可得 2）当P 附录A z 2）当P ——基础顶面控制点 用变扰力计算 ——基础顶面控制点B由扭转振动产生沿y轴的最大水平线位移 并垂直于回转面ZOX的轴的总扰力矩（kN·m） ω 式（A.0.2-5）为简化公式 e ——绕通过 时 zmax 可用以简化 y 并以ω代入式（A.0.3-3）中可得 z 2）变扰力作用时 ——基组对通过其重心轴的极转动惯量（t·m 2）当P 2 向耦合振动第一振型的固有圆频率（rad/s） 作用下 ——基组 等量于最大线位移时的变扰力值 并以ω代入式（A.0.3-3）中 A.0.4 ——基础顶面控制点 2 θ1 式（A.0.3-21） I 向耦合振动第二振型转动中心 θ2 ——基组对通过其重心的x轴的转动惯量（t·m θ2 2分别计算 可分别按下列公式计算 ω ——激振器旋转（运动）部分质量（t） 和竖向扰力P ——基组 K ——基组y-θ向耦合振动第一振型的回转角位移（rad） 时 3 时 ——第j个扰力或扰力矩 P 代入式（A.0.3-14）～式（A.0.3-21） θ2 其竖向和水平向线位移的计算 且 ——变扰力作用时的最大线位移（m） z A M 位移和固有圆频率的计算应符合下列规定 式中 两者中取最大者 ——基组y-θ向耦合振动第二振型转动中心至基组重心的距离（m） h ——基础的质量（t） A 沿x向偏心矩作用下 ρ M x ρ 线位移和固有频率可分别按式（A.0.2-1） x 式（3.3.7-2） ——绕x轴的激振器扰力矩（kN·m） 可分别以y代x 1 为定扰力或由定扰力产生 m 为定 可用ξ 由于y向水平绕x轴回转耦合振动产生的y向水平线位移（m） ——基组对通过其重心的y轴的转动惯量（t·m ——基组绕y轴回转固有圆频率（rad/s） 情况2 且 1）当P 1 ζ ——绕通过y-θ向耦合振动第一振型转动中心O 向耦合振动第一振型转动中心至基组重心的距离（m） ——基组y-θ向耦合振动第一振型的固有圆频率（rad/s） j A 向耦合振动第二振型阻尼比 式（A.0.5-6） 此时 向耦合振动第二振型的回转角位移（rad） ——基组x向水平固有圆频率（rad/s） K ——基组y-θ向耦合振动第二振型的固有圆频率（rad/s） x ω——激振器的扰力圆频率（rad/s） 和竖向扰力P 并按有关说明进行 J 2 I 最大线位移 可分别按下列公式计算 A.0.6 推导方式（A.0.2-5）类似而从略 绕x轴回转（即y-θ向）的耦合振动（图A.0.4） θ1 o 可分别按下列公式计算 m ——基础的地基抗扭刚度（kN·m） x （A.0.2-2）计算 ——基组绕y轴的地基抗弯刚度（kN·m） ——基础顶面控制点 ——绕通过y-θ向耦合振动第二振型转动中心O θ ——基组重心处的竖向线位移（m） 2 ——激振器的水平扰力（kN） A 的计算应符合下列规定 沿y轴向偏心作用下（图A.0.5） 1）定扰力作用时 z轴各向的总振动线位移A zcmax ——基组的竖向固有圆频率（rad/s） A ——基组y-θ向耦合振动第二振型阻尼比 式中 为变扰力 由x向水平绕y轴回转耦合振动产生的最大竖向线位移 ——定扰力作用时的最大线位移（m） ——水平扰力作用线至基础顶面的距离（m） 0 z 时 ——基组 且 ——基础的地基抗压刚度（kN/m） ——基组 ζ ω 1）当P 式（A.0.3-17） ω h 式中 竖向和水平线位移应分别按下列公式计算 产生x向水平 向耦合振动第二振型的固有圆频率（rad/s） z m A 基组在水平扰力P ——基础上回填土的质量（t） ——基组绕y轴回转固有圆频率（rad/s） z 沿y向偏心矩作用下 其竖向振动线 向耦合振动第二振型最大回转角位移（rad） 1 ω 2 A.0.1 yθ 基础动力计算基本公式 此时 A z J m——基组竖向振动的总质量（t） 并以ω代入式（A.0.3-4）中可得 ——基础顶面控制点B由于扭转振动产生沿x轴向的水平线位移（m） 为变扰力 式中 向耦合振动第一振型阻尼比 M θ1 x 和 ——基组 z 即 ——基础顶面控制点 向耦合振动第二振型转动中心至基组重心的距离（m） m P ——基组 2）当 将式（A.0.2-4）中的P ——绕通过 的计算和选取 和水平扰力P 对基础顶面控制点i产生的线位移（m） 基组在回转力矩M 2 1）当 并垂直于回转面zoy的轴的总扰力（kN·m） ——基组的扭转振动固有圆频率（rad/s） ——基组y-θ向耦合振动第二振型的回转角位移（rad） 附录A ） ——基组 2分别计算 4 沿y轴向的偏心距（m） 且 ——基组 并垂直于回转面zoy的轴的总扰力（kN·m） 基组在扭转扰力矩 s ） f e 并以ω代入式（A.0.3-4）中 产生y向水平 为定扰力 ——激振器的竖向扰力（kN） ——基组绕x轴回转固有圆频率（rad/s） nθ1 的计算 应确定基础上的扰力和扰力矩的方向和作用位置（图A.0.1） A.0.5 x y ——激振器的水平扰力沿y轴向的偏心距（m） θ2 1 z J 最大线位移A nθ 应符合下列规定 z 和 变扰力等量时的两者 向耦合振动第一振型最大回转角位移（rad） zmax x 基础顶面控制点i沿x 为变扰力或由变扰力产生 zemax 最大竖向和水平线位移 2 为定扰力 θ1 ——基础底面对通过其形心y轴的惯性矩（m 向耦合振动第一振型转动中心 基组在通过其重心的竖向扰力P ——基础抗剪地基刚度（kN/m） z 最大线位移的选取应符合下列规定 ——基础顶面控制点B由于扭转振动产生沿y轴向的水平线位移（m） 情况1 z ——基础顶面控制点至扭转轴在y轴向的水平距离（m） i ——基组y-θ向耦合振动第一振型阻尼比 ） ι A.0.5 ——基础顶面控制点 将式（1）代入式（A.0.2-4）可得 A.0.2 ζ ——基组 可按下列公式计算 ——激振器竖向扰力沿x轴向的偏心距（m） 式中 两者可互求 ——基组 且 为定扰力 ——机组垂心处的竖向最大线位移（m） P x nθ2 由于y向水平绕x轴回转耦合振动产生的竖向线位移（m） 其水平扭转振动线位移的计算 用变扰力计算 两者中取最大者 为变扰力 ——基础顶面控制点B由扭转振动产生沿x轴的最大水平线位移 其基础顶面控制点的竖向和水平线位移的计算 ι z 应符合下列规定 基础顶面控制的竖向和水平线位移应分别按下列公式计算 ——激振器旋转（运动）部分偏心距（固定行程）（m） 式（A.0.5-7）亦为简化公式 A.0.2 P 并垂直于回转面ZOX的轴的总扰力矩（kN·m） h y ） z 计算 时 ——基组重心至基础底面的距离（m） 1 式中 z 且 绕y轴回转（即 由x向水平绕y轴回转耦合振动产生的最大x向水平线位移 z ——基础顶面控制点至扭转轴x轴向的水平距离（m） 向）的耦合振动（图A.0.3） 并应符合下列规定 A 最大竖向和水平线位移 m θ 2 A 可得 产生绕轴的扭转振动 ——见现行国家标准《动力机器基础设计规范》GB θ x 时 x ——地基抗弯刚度系数 A.0.3 e nz 4 向耦合振动第一振型的回转角位移（rad） 式（2）即式（A.0.2-5）的简写式 且 由现场实测获得 ） 50040-96中 y 可按下式计算 可分别按下列公式计算 式中 ny ——基础上机器设备的质量（t）