——基组 向）的耦合振动（图A.0.3） ω——激振器的扰力圆频率（rad/s） 可得 向耦合振动第二振型阻尼比 A 最大线位移之间的关系式 由于y向水平绕x轴回转耦合振动产生的竖向线位移（m） ω 可分别按下列公式计算 ——基组y-θ向耦合振动第二振型的固有圆频率（rad/s） zmax 为变扰力或由变扰力产生 为变扰力 θ代 ——激振器的水平扰力沿y轴向的偏心距（m） 沿y轴向的偏心距（m） 沿y向偏心矩作用下 计算 为变扰力 A A ——基组绕x轴回转固有圆频率（rad/s） ——地基抗弯刚度系数 ——基组 M ——基组y-θ向耦合振动第一振型转动中心至基组重心的距离（m） 2）当P θ1 可按下列公式计算 θ1 ——见现行国家标准《动力机器基础设计规范》GB 作用下 两者可互求 可分别按下列公式计算 ——基组绕y轴回转固有圆频率（rad/s） 式（A.0.3-17） ω θ ——基础顶面控制点 沿x向偏心矩作用下 P ——基础抗剪地基刚度（kN/m） A K ——基组y-θ向耦合振动第二振型阻尼比 时 A.0.1 向耦合振动第一振型的固有圆频率（rad/s） x 此时 z x 且 情况1 基础动力计算时 基础动力计算基本公式 时 向耦合振动第一振型转动中心 时 zemax 的计算和选取 应符合下列规定 等量于最大线位移时的变扰力值 A z x i z 并垂直于回转面zoy的轴的总扰力（kN·m） θ2 θ1 式中 50040-96中 ——绕通过 （A.0.2-2）计算 代入式（A.0.3-14）～式（A.0.3-21） 2 ——基组 产生绕轴的扭转振动 2 zmax 并垂直于回转面ZOX的轴的总扰力矩（kN·m） 由x向水平绕y轴回转耦合振动产生的最大x向水平线位移 和水平扰力P 1）当P z 和竖向扰力P 式（3.3.7-2） 两者中取最大者 o 对基础顶面控制点i产生的线位移（m） 推导方式（A.0.2-5）类似而从略 基组在通过其重心的竖向扰力P θ2 其竖向和水平向线位移的计算 0 K 向耦合振动第一振型阻尼比 x ——基础上机器设备的质量（t） A.0.3 可得 按情况1 式（A.0.5-6） 2分别计算 1 ——基组重心处的竖向线位移（m） M x ρ 为定 并垂直于回转面zoy的轴的总扰力（kN·m） ny h ——基础顶面控制点至扭转轴x轴向的水平距离（m） j 式中 z ω 将式（A.0.2-4）中的P ——基组的竖向固有圆频率（rad/s） 最大线位移A 1）定扰力作用时 ） x ι ——激振器的水平扰力（kN） 2）当P 附录A 的计算应符合下列规定 M ——激振器竖向扰力P ——绕通过 y 向耦合振动第一振型的回转角位移（rad） K 为变扰力 向耦合振动第二振型的固有圆频率（rad/s） A.0.5 式中 e P h θ2 ——基础顶面控制点B由扭转振动产生沿y轴的最大水平线位移 z J 可按下式计算 ζ 应符合下列规定 s 向耦合振动第二振型最大回转角位移（rad） ——基组y-θ向耦合振动第二振型的回转角位移（rad） ——基组 1 ζ θ2 A 应确定基础上的扰力和扰力矩的方向和作用位置（图A.0.1） x z 时 且 z ——基础顶面控制点B由于扭转振动产生沿y轴向的水平线位移（m） x ——地基的竖向阻尼比 基础顶面控制点i沿x A.0.6 θ2 ——基组的扭转振动固有圆频率（rad/s） z轴各向的总振动线位移A 基组在扭转扰力矩 z A.0.4 附录A ——基础顶面控制点 将式（1）代入式（A.0.2-4）可得 且 由现场实测获得 e 时 ——绕通过y-θ向耦合振动第二振型转动中心O 并按有关说明进行 可分别按下列公式计算 z nz A.0.2 且 向耦合振动第二振型转动中心 x nθ2 其基础顶面控制点的竖向和水平线位移的计算 ——基组y-θ向耦合振动第一振型的回转角位移（rad） 竖向和水平线位移应分别按下列公式计算 z ——激振器旋转（运动）部分质量（t） 1）当 2 ——基组 并以ω代入式（A.0.3-4）中可得 位移和固有圆频率的计算应符合下列规定 2 P 并以ω代入式（A.0.3-3）中可得 I ——水平扰力作用线至基础顶面的距离（m） 产生x向水平 ——绕x轴的激振器扰力矩（kN·m） m 基础动力计算基本公式 z ——基础顶面控制点 两者中取最大者 ——基础上回填土的质量（t） 此时 沿y轴向偏心作用下（图A.0.5） m ——绕通过y-θ向耦合振动第一振型转动中心O ——基础顶面控制点至扭转轴在y轴向的水平距离（m） ——机组垂心处的竖向最大线位移（m） 产生y向水平 按情况1 ——定扰力作用时的最大线位移（m） 用变扰力计算 式中 A 且 由于x向水平绕y轴回转耦合振动产生的x向水平线位移（m） 式（2）即式（A.0.2-5）的简写式 可分别按下列公式计算 绕x轴回转（即y-θ向）的耦合振动（图A.0.4） 1）当P 2 ——变扰力作用时的最大线位移（m） 其水平扭转振动线位移的计算 ——基组绕y轴的地基抗弯刚度（kN·m） ——基础的地基抗压刚度（kN/m） 式中 和 m z ——激振器的扭转扰力矩（kN·m） ζ 时 可用ξ 且 ——基础的地基抗扭刚度（kN·m） 表示 4 可用以简化 nθ h 2 式（A.0.5-7）亦为简化公式 为定扰力 水平扭转线位移可按下列公式计算 m 向耦合振动第一振型转动中心至基组重心的距离（m） ——第j个扰力或扰力矩 最大线位移的选取应符合下列规定 线位移和固有频率可分别按式（A.0.2-1） ——基组x向水平固有圆频率（rad/s） ——基础顶面控制点 ——激振器的竖向扰力（kN） 应符合下列规定 θ1 J ——基础底面对通过其形心x轴的惯性矩（m θ 1 x ——见式（A.0.3-9）的说明 ） ——基组y-θ向耦合振动第二振型转动中心至基组重心的距离（m） 由于y向水平绕x轴回转耦合振动产生的y向水平线位移（m） ） 为定扰力或由定扰力产生 e ω θ1 并应符合下列规定 即 最大线位移 2）当 式中 基组在回转力矩M e ——基础顶面控制点 用变扰力计算 基础顶面控制的竖向和水平线位移应分别按下列公式计算 2）当P 由于x向水平绕y轴回转耦合振动产生的竖向线位移（m） ——基组绕y轴回转固有圆频率（rad/s） ——基组 z J y 和 o 可分别以y代x 为定扰力 y zθ ——基组 情况2 ——基组重心至基础顶面的距离（m） P 4 y 2 基组在水平扰力P A I ——基础顶面控制点B由扭转振动产生沿x轴的最大水平线位移 2 向耦合振动第二振型转动中心至基组重心的距离（m） z 其竖向振动线 式中 ——基础的质量（t） ——基组 ——基组 z zcmax 1）当P 2）变扰力作用时 ——基组绕x轴的地基抗弯刚度（kN·m） 2分别计算 ——基组y-θ向耦合振动第一振型的固有圆频率（rad/s） 最大竖向和水平线位移 ——基组对通过其重心轴的极转动惯量（t·m ——基础顶面控制点 y ——基组 x 时 1 ι θ 式（A.0.2-5）为简化公式 A.0.2 并以ω代入式（A.0.3-4）中 ——激振器竖向扰力沿x轴向的偏心距（m） ——基组对通过其重心的x轴的转动惯量（t·m 向耦合振动第二振型的回转角位移（rad） yθ ） 并垂直于回转面ZOX的轴的总扰力矩（kN·m） ρ 且 1 ——激振器旋转（运动）部分偏心距（固定行程）（m） y 且 nθ1 和竖向扰力P 3 ——基组对通过其重心的y轴的转动惯量（t·m 最大竖向和水平线位移 m——基组竖向振动的总质量（t） ——基组重心至基础底面的距离（m） ） A.0.3 m 的计算 由x向水平绕y轴回转耦合振动产生的最大竖向线位移 A A.0.5 P 向耦合振动第一振型最大回转角位移（rad） z ——基组y-θ向耦合振动第一振型阻尼比 ——基础顶面控制点B由于扭转振动产生沿x轴向的水平线位移（m） 为定扰力 时 f 变扰力等量时的两者 式（A.0.3-21） 并以ω代入式（A.0.3-3）中 ω 绕y轴回转（即 ——基础底面对通过其形心y轴的惯性矩（m