2）变扰力作用时 ——基础顶面控制点 最大线位移的选取应符合下列规定 ——基础顶面控制点 z ——基组 K 用变扰力计算 向耦合振动第一振型的回转角位移（rad） 基础动力计算基本公式 由于x向水平绕y轴回转耦合振动产生的x向水平线位移（m） ——激振器竖向扰力P 50040-96中 竖向和水平线位移应分别按下列公式计算 ——基组绕y轴回转固有圆频率（rad/s） z ——机组垂心处的竖向最大线位移（m） ——基础顶面控制点至扭转轴在y轴向的水平距离（m） 可得 z 沿y轴向偏心作用下（图A.0.5） ——基组y-θ向耦合振动第二振型的固有圆频率（rad/s） 由x向水平绕y轴回转耦合振动产生的最大x向水平线位移 ——见现行国家标准《动力机器基础设计规范》GB ——基组绕y轴的地基抗弯刚度（kN·m） z 计算 附录A 且 为变扰力 ——变扰力作用时的最大线位移（m） 为变扰力或由变扰力产生 时 应符合下列规定 A 式（A.0.3-21） 用变扰力计算 2分别计算 ——基组 A.0.2 A P x 为定扰力 情况2 2 ——基组 ——绕通过y-θ向耦合振动第二振型转动中心O 此时 代入式（A.0.3-14）～式（A.0.3-21） 且 推导方式（A.0.2-5）类似而从略 基础动力计算基本公式 e 的计算和选取 并应符合下列规定 向耦合振动第一振型转动中心 ——基组 ζ 且 m 产生x向水平 产生y向水平 ω ——基组 4 ——基组y-θ向耦合振动第一振型转动中心至基组重心的距离（m） θ1 1）当P z （A.0.2-2）计算 情况1 z M ——基础顶面控制点 x 可按下列公式计算 h x 式（A.0.3-17） h nθ2 ——见式（A.0.3-9）的说明 向）的耦合振动（图A.0.3） M A 2）当P 此时 最大线位移 1）当P 由于y向水平绕x轴回转耦合振动产生的竖向线位移（m） ） 表示 并以ω代入式（A.0.3-4）中 1 式中 向耦合振动第二振型的固有圆频率（rad/s） nθ1 ——基组对通过其重心的y轴的转动惯量（t·m ——激振器的扭转扰力矩（kN·m） ——基组对通过其重心的x轴的转动惯量（t·m 式中 ——定扰力作用时的最大线位移（m） 可用ξ 最大竖向和水平线位移 式中 式（A.0.2-5）为简化公式 ——基组y-θ向耦合振动第二振型的回转角位移（rad） θ 向耦合振动第一振型阻尼比 沿y轴向的偏心距（m） z 基组在水平扰力P A 其竖向振动线 A ——基础顶面控制点B由于扭转振动产生沿y轴向的水平线位移（m） A θ1 应符合下列规定 的计算 沿y向偏心矩作用下 可分别按下列公式计算 式中 由现场实测获得 ——激振器旋转（运动）部分偏心距（固定行程）（m） 两者可互求 1 2）当 o 1 位移和固有圆频率的计算应符合下列规定 ——地基的竖向阻尼比 x 按情况1 K 基组在回转力矩M e 沿x向偏心矩作用下 并垂直于回转面ZOX的轴的总扰力矩（kN·m） 等量于最大线位移时的变扰力值 和水平扰力P 式（3.3.7-2） ω 并垂直于回转面ZOX的轴的总扰力矩（kN·m） 2分别计算 ——基组的竖向固有圆频率（rad/s） 为定扰力或由定扰力产生 ——基组重心至基础顶面的距离（m） 可按下式计算 为定扰力 ） 时 2 变扰力等量时的两者 z 基础顶面控制点i沿x 为定扰力 产生绕轴的扭转振动 向耦合振动第一振型的固有圆频率（rad/s） θ1 K 基础顶面控制的竖向和水平线位移应分别按下列公式计算 ω——激振器的扰力圆频率（rad/s） 式中 nz 式（A.0.5-6） m 可分别按下列公式计算 0 z 且 θ2 ——基组y-θ向耦合振动第二振型阻尼比 x 并按有关说明进行 ——基组y-θ向耦合振动第一振型的回转角位移（rad） 和竖向扰力P 式中 P ） y 和 ζ z ——基组y-θ向耦合振动第二振型转动中心至基组重心的距离（m） x θ1 z ——基组绕x轴的地基抗弯刚度（kN·m） zmax ——激振器的竖向扰力（kN） z轴各向的总振动线位移A ——基组 P θ代 基组在扭转扰力矩 y z ——基础顶面控制点 1 且 i 且 并以ω代入式（A.0.3-3）中 ——激振器竖向扰力沿x轴向的偏心距（m） ——基组绕y轴回转固有圆频率（rad/s） 并垂直于回转面zoy的轴的总扰力（kN·m） A.0.1 3 J zcmax ——基组 ω 可分别按下列公式计算 z θ2 ——基组 ——基础的质量（t） 应符合下列规定 m——基组竖向振动的总质量（t） ——地基抗弯刚度系数 ζ 将式（A.0.2-4）中的P 时 并以ω代入式（A.0.3-3）中可得 1 2）当P ——基组y-θ向耦合振动第一振型的固有圆频率（rad/s） 2 2 A.0.5 ρ ——基组重心处的竖向线位移（m） ——基组 2 可得 s J A.0.4 ι ） m 2 z 其基础顶面控制点的竖向和水平线位移的计算 ——基组 ——激振器的水平扰力（kN） x 基组在通过其重心的竖向扰力P A.0.6 ——激振器旋转（运动）部分质量（t） ρ 最大线位移A 为定 ——基础的地基抗扭刚度（kN·m） I 1）当 x 且 为变扰力 时 式（2）即式（A.0.2-5）的简写式 ——基组x向水平固有圆频率（rad/s） 向耦合振动第二振型阻尼比 o θ2 向耦合振动第一振型转动中心至基组重心的距离（m） θ A.0.3 z 将式（1）代入式（A.0.2-4）可得 ——基础顶面控制点 ——基础底面对通过其形心y轴的惯性矩（m ——激振器的水平扰力沿y轴向的偏心距（m） 2 zmax P 2）当P 作用下 A x ——基础底面对通过其形心x轴的惯性矩（m 1）当P 向耦合振动第一振型最大回转角位移（rad） ——绕通过 式（A.0.5-7）亦为简化公式 z 并以ω代入式（A.0.3-4）中可得 两者中取最大者 水平扭转线位移可按下列公式计算 ——基础顶面控制点 y 由x向水平绕y轴回转耦合振动产生的最大竖向线位移 h ——基础顶面控制点B由扭转振动产生沿x轴的最大水平线位移 ω 和竖向扰力P m A.0.3 向耦合振动第二振型转动中心 ——水平扰力作用线至基础顶面的距离（m） 向耦合振动第二振型转动中心至基组重心的距离（m） θ1 即 时 nθ θ2 ） ι 且 绕x轴回转（即y-θ向）的耦合振动（图A.0.4） 向耦合振动第二振型最大回转角位移（rad） ——基组y-θ向耦合振动第一振型阻尼比 时 ——基础顶面控制点B由于扭转振动产生沿x轴向的水平线位移（m） 应确定基础上的扰力和扰力矩的方向和作用位置（图A.0.1） y ——绕x轴的激振器扰力矩（kN·m） ——基础抗剪地基刚度（kN/m） M x ——基组重心至基础底面的距离（m） ——基础上机器设备的质量（t） ω ——基组的扭转振动固有圆频率（rad/s） 为变扰力 A.0.2 A.0.5 附录A 绕y轴回转（即 由于x向水平绕y轴回转耦合振动产生的竖向线位移（m） P y x f ——基础上回填土的质量（t） ——绕通过 ——第j个扰力或扰力矩 的计算应符合下列规定 其水平扭转振动线位移的计算 按情况1 e j 基础动力计算时 最大线位移之间的关系式 ny 其竖向和水平向线位移的计算 2 可分别按下列公式计算 z 时 yθ 和 最大竖向和水平线位移 ——基础顶面控制点B由扭转振动产生沿y轴的最大水平线位移 zθ 对基础顶面控制点i产生的线位移（m） 向耦合振动第二振型的回转角位移（rad） θ 1）定扰力作用时 I zemax ——绕通过y-θ向耦合振动第一振型转动中心O 由于y向水平绕x轴回转耦合振动产生的y向水平线位移（m） 式中 两者中取最大者 ——基础顶面控制点至扭转轴x轴向的水平距离（m） 时 m ——基组对通过其重心轴的极转动惯量（t·m A 可用以简化 e J ——基础的地基抗压刚度（kN/m） 可分别以y代x ——基组绕x轴回转固有圆频率（rad/s） θ2 线位移和固有频率可分别按式（A.0.2-1） A 4 y 并垂直于回转面zoy的轴的总扰力（kN·m）