式中 式中 m——基组竖向振动的总质量（t） 可分别按下列公式计算 2 ——基组 1）当P y ——激振器竖向扰力P y x A 时 ） o x yθ 1）定扰力作用时 1 和竖向扰力P 2分别计算 h z m 且 为定扰力 z 2 K x ——定扰力作用时的最大线位移（m） ——基组重心至基础底面的距离（m） 时 e 1 x 和 ——基础的地基抗压刚度（kN/m） ——基础顶面控制点B由扭转振动产生沿y轴的最大水平线位移 ——基组 产生x向水平 zmax x 向耦合振动第二振型转动中心至基组重心的距离（m） J 2）当P 产生y向水平 沿y向偏心矩作用下 最大竖向和水平线位移 ——基组y-θ向耦合振动第二振型阻尼比 ——基础上回填土的质量（t） 并以ω代入式（A.0.3-3）中可得 最大线位移的选取应符合下列规定 ——基组重心处的竖向线位移（m） 并以ω代入式（A.0.3-3）中 z 向耦合振动第一振型转动中心 绕y轴回转（即 zθ J 对基础顶面控制点i产生的线位移（m） 由x向水平绕y轴回转耦合振动产生的最大竖向线位移 nz 此时 式中 A.0.3 ——基组y-θ向耦合振动第二振型转动中心至基组重心的距离（m） 由现场实测获得 ） 附录A 由于y向水平绕x轴回转耦合振动产生的竖向线位移（m） I ——基础顶面控制点 x θ1 为定 向耦合振动第一振型最大回转角位移（rad） 竖向和水平线位移应分别按下列公式计算 ——基础顶面控制点 A.0.6 A.0.5 式（A.0.2-5）为简化公式 可得 θ z 为变扰力 P z nθ θ1 I 式（A.0.5-6） 和水平扰力P 为定扰力 并垂直于回转面ZOX的轴的总扰力矩（kN·m） ——基础顶面控制点 时 最大线位移 A.0.2 ——基组绕y轴的地基抗弯刚度（kN·m） 向耦合振动第一振型阻尼比 为定扰力 两者中取最大者 θ1 其水平扭转振动线位移的计算 基础动力计算基本公式 向耦合振动第一振型的回转角位移（rad） e 代入式（A.0.3-14）～式（A.0.3-21） ——基础底面对通过其形心y轴的惯性矩（m ——基础上机器设备的质量（t） ——基组绕x轴的地基抗弯刚度（kN·m） 0 A z 4 θ代 其竖向和水平向线位移的计算 ——绕通过y-θ向耦合振动第一振型转动中心O 且 时 绕x轴回转（即y-θ向）的耦合振动（图A.0.4） ——基组 K 将式（A.0.2-4）中的P ——基组的竖向固有圆频率（rad/s） ） ——基组 ——基组x向水平固有圆频率（rad/s） e z ——基础的质量（t） 按情况1 x 和 1）当P M θ2 为变扰力或由变扰力产生 且 表示 可分别以y代x ——激振器旋转（运动）部分质量（t） 由x向水平绕y轴回转耦合振动产生的最大x向水平线位移 i ι 产生绕轴的扭转振动 x nθ1 的计算和选取 应符合下列规定 z 向耦合振动第二振型最大回转角位移（rad） θ2 ——绕通过 ω 可按下列公式计算 2 j x 2）当 最大竖向和水平线位移 m 1 θ2 50040-96中 可得 线位移和固有频率可分别按式（A.0.2-1） 按情况1 可分别按下列公式计算 且 m x z 2）当P ——基组 ——见式（A.0.3-9）的说明 ——基组 式（3.3.7-2） 可用以简化 位移和固有圆频率的计算应符合下列规定 P 并按有关说明进行 y m 并以ω代入式（A.0.3-4）中可得 A ζ J P ——基组y-θ向耦合振动第一振型的回转角位移（rad） K ） 和竖向扰力P ——基组对通过其重心轴的极转动惯量（t·m 2 2 并应符合下列规定 P 由于x向水平绕y轴回转耦合振动产生的x向水平线位移（m） z zemax ω 且 1）当P 附录A θ ——激振器旋转（运动）部分偏心距（固定行程）（m） zmax 其基础顶面控制点的竖向和水平线位移的计算 e 基组在水平扰力P nθ2 式（A.0.5-7）亦为简化公式 θ2 z 式中 z 可按下式计算 ——基础抗剪地基刚度（kN/m） θ1 z 时 变扰力等量时的两者 ——基组绕x轴回转固有圆频率（rad/s） y 向耦合振动第二振型转动中心 式中 ω 基础顶面控制点i沿x 可分别按下列公式计算 θ1 推导方式（A.0.2-5）类似而从略 ——基组y-θ向耦合振动第一振型阻尼比 ——基础的地基抗扭刚度（kN·m） 时 ——基础顶面控制点 ——基组 ——绕x轴的激振器扰力矩（kN·m） 沿y轴向偏心作用下（图A.0.5） ——基组 两者中取最大者 情况2 ζ ——激振器的扭转扰力矩（kN·m） 基组在扭转扰力矩 的计算 为变扰力 向耦合振动第二振型的固有圆频率（rad/s） M 基础动力计算时 为定扰力或由定扰力产生 ——水平扰力作用线至基础顶面的距离（m） ——基组绕y轴回转固有圆频率（rad/s） A.0.2 2 ——基组y-θ向耦合振动第一振型转动中心至基组重心的距离（m） 用变扰力计算 ——基组对通过其重心的x轴的转动惯量（t·m m A ——基组对通过其重心的y轴的转动惯量（t·m 等量于最大线位移时的变扰力值 ——绕通过 s A.0.1 ——激振器的水平扰力（kN） ι 式中 y ——第j个扰力或扰力矩 基组在通过其重心的竖向扰力P 向耦合振动第二振型阻尼比 时 zcmax 2 水平扭转线位移可按下列公式计算 （A.0.2-2）计算 ——基组y-θ向耦合振动第二振型的回转角位移（rad） 并垂直于回转面zoy的轴的总扰力（kN·m） 即 1 y A 作用下 最大线位移之间的关系式 1）当 ——基组的扭转振动固有圆频率（rad/s） 且 两者可互求 基础动力计算基本公式 A 可分别按下列公式计算 2）变扰力作用时 式中 ——基组 由于y向水平绕x轴回转耦合振动产生的y向水平线位移（m） 时 ——机组垂心处的竖向最大线位移（m） ω——激振器的扰力圆频率（rad/s） M 将式（1）代入式（A.0.2-4）可得 ρ A.0.4 A z轴各向的总振动线位移A 沿x向偏心矩作用下 式（A.0.3-17） A 的计算应符合下列规定 并垂直于回转面zoy的轴的总扰力（kN·m） 向耦合振动第一振型转动中心至基组重心的距离（m） ——激振器的水平扰力沿y轴向的偏心距（m） ） ——地基的竖向阻尼比 θ2 f ——基组重心至基础顶面的距离（m） 基组在回转力矩M ——基础底面对通过其形心x轴的惯性矩（m 情况1 A.0.3 A ——基础顶面控制点B由于扭转振动产生沿x轴向的水平线位移（m） ——激振器竖向扰力沿x轴向的偏心距（m） ——基础顶面控制点 4 z o ——激振器的竖向扰力（kN） 向耦合振动第二振型的回转角位移（rad） ——基组y-θ向耦合振动第一振型的固有圆频率（rad/s） 且 最大线位移A 向）的耦合振动（图A.0.3） 2分别计算 式（A.0.3-21） ——变扰力作用时的最大线位移（m） 应符合下列规定 2）当P ——基组绕y轴回转固有圆频率（rad/s） 式（2）即式（A.0.2-5）的简写式 1 并垂直于回转面ZOX的轴的总扰力矩（kN·m） ——基础顶面控制点B由扭转振动产生沿x轴的最大水平线位移 ——基组 计算 ——基础顶面控制点B由于扭转振动产生沿y轴向的水平线位移（m） 由于x向水平绕y轴回转耦合振动产生的竖向线位移（m） x ——基础顶面控制点至扭转轴在y轴向的水平距离（m） ——基组y-θ向耦合振动第二振型的固有圆频率（rad/s） A.0.5 ρ 为变扰力 z ——绕通过y-θ向耦合振动第二振型转动中心O ——基础顶面控制点至扭转轴x轴向的水平距离（m） 基础顶面控制的竖向和水平线位移应分别按下列公式计算 并以ω代入式（A.0.3-4）中 h 3 θ ——地基抗弯刚度系数 z P z ——见现行国家标准《动力机器基础设计规范》GB 用变扰力计算 ω ——基础顶面控制点 且 ζ 应确定基础上的扰力和扰力矩的方向和作用位置（图A.0.1） 此时 应符合下列规定 2 向耦合振动第一振型的固有圆频率（rad/s） h ω 其竖向振动线 可用ξ ny 沿y轴向的偏心距（m）