1）当P x z A.0.6 两者中取最大者 且 ） 1 K m ——基组y-θ向耦合振动第一振型的回转角位移（rad） 时 yθ 可分别按下列公式计算 ——基础抗剪地基刚度（kN/m） z ——基组 可按下式计算 A.0.1 1）定扰力作用时 z 的计算和选取 x z 由于y向水平绕x轴回转耦合振动产生的y向水平线位移（m） 最大线位移的选取应符合下列规定 2分别计算 两者中取最大者 z 的计算 y 2分别计算 基础动力计算基本公式 和竖向扰力P e ——基组 由于y向水平绕x轴回转耦合振动产生的竖向线位移（m） 最大线位移A z ——见现行国家标准《动力机器基础设计规范》GB zmax 可分别按下列公式计算 ——基组绕y轴回转固有圆频率（rad/s） 式（A.0.3-21） ——基础顶面控制点 z ——激振器的扭转扰力矩（kN·m） 基组在回转力矩M θ 为定扰力 θ1 可得 ω ——基础顶面控制点B由扭转振动产生沿x轴的最大水平线位移 ——基础顶面控制点 ——基组绕x轴的地基抗弯刚度（kN·m） 并垂直于回转面ZOX的轴的总扰力矩（kN·m） 时 式（A.0.2-5）为简化公式 应符合下列规定 ρ zθ 2）当P （A.0.2-2）计算 为变扰力 M ——基组 ny 并垂直于回转面ZOX的轴的总扰力矩（kN·m） 由x向水平绕y轴回转耦合振动产生的最大x向水平线位移 向耦合振动第二振型转动中心至基组重心的距离（m） ——基组 ω A θ1 ——基组绕y轴回转固有圆频率（rad/s） ——基组 m 1 m ——基组 ——基础顶面控制点B由于扭转振动产生沿x轴向的水平线位移（m） A.0.3 ——绕x轴的激振器扰力矩（kN·m） 2 产生绕轴的扭转振动 2）当 ——基础上回填土的质量（t） 2 由于x向水平绕y轴回转耦合振动产生的竖向线位移（m） ——激振器竖向扰力P A.0.4 θ1 ——绕通过 A.0.5 ——基组 2 式（3.3.7-2） 将式（1）代入式（A.0.2-4）可得 可分别按下列公式计算 θ2 并垂直于回转面zoy的轴的总扰力（kN·m） 作用下 且 nθ1 z 为定扰力或由定扰力产生 z 并以ω代入式（A.0.3-4）中可得 K 代入式（A.0.3-14）～式（A.0.3-21） 2 z ——变扰力作用时的最大线位移（m） 4 4 A.0.3 ） 时 z 可分别按下列公式计算 ——基础顶面控制点 0 2 ——基础上机器设备的质量（t） 应符合下列规定 zmax ——激振器的水平扰力沿y轴向的偏心距（m） z 和 x 向耦合振动第一振型的回转角位移（rad） 附录A 和水平扰力P y A.0.2 θ1 由x向水平绕y轴回转耦合振动产生的最大竖向线位移 ——基础的质量（t） 可用以简化 计算 1）当P 由现场实测获得 ——基础顶面控制点 向耦合振动第二振型转动中心 h ——激振器旋转（运动）部分质量（t） ——基组y-θ向耦合振动第二振型阻尼比 ——激振器的竖向扰力（kN） e A ——基组绕y轴的地基抗弯刚度（kN·m） 且 基础动力计算时 式中 h θ2 ——基础顶面控制点至扭转轴x轴向的水平距离（m） 3 式（A.0.3-17） 向耦合振动第一振型的固有圆频率（rad/s） ——基础的地基抗扭刚度（kN·m） 此时 向耦合振动第一振型转动中心至基组重心的距离（m） 向耦合振动第二振型最大回转角位移（rad） ——绕通过 式（A.0.5-7）亦为简化公式 x ζ ——基础顶面控制点B由扭转振动产生沿y轴的最大水平线位移 ι ——基组y-θ向耦合振动第二振型的回转角位移（rad） ——激振器竖向扰力沿x轴向的偏心距（m） 并以ω代入式（A.0.3-4）中 e 时 且 x ——基组y-θ向耦合振动第一振型阻尼比 A.0.2 50040-96中 推导方式（A.0.2-5）类似而从略 基础动力计算基本公式 s 线位移和固有频率可分别按式（A.0.2-1） 2）变扰力作用时 ——基组 且 为变扰力 向耦合振动第二振型阻尼比 1）当P 为定 ——基组重心至基础顶面的距离（m） zemax 2 ——基组对通过其重心的x轴的转动惯量（t·m 并以ω代入式（A.0.3-3）中 产生x向水平 ——定扰力作用时的最大线位移（m） ——基组y-θ向耦合振动第一振型的固有圆频率（rad/s） ——基组x向水平固有圆频率（rad/s） ω ） 其竖向和水平向线位移的计算 式中 表示 θ1 z 且 的计算应符合下列规定 P f 将式（A.0.2-4）中的P 并按有关说明进行 ——基础底面对通过其形心x轴的惯性矩（m ζ 式中 θ ζ ——基组重心至基础底面的距离（m） 式中 m A 可分别以y代x 向）的耦合振动（图A.0.3） y 为变扰力或由变扰力产生 基组在水平扰力P 且 x 2 可按下列公式计算 其竖向振动线 绕x轴回转（即y-θ向）的耦合振动（图A.0.4） ω ——基组 J ——基组的扭转振动固有圆频率（rad/s） P ——基组 θ2 向耦合振动第二振型的固有圆频率（rad/s） 基组在扭转扰力矩 位移和固有圆频率的计算应符合下列规定 ——绕通过y-θ向耦合振动第一振型转动中心O ——基组的竖向固有圆频率（rad/s） 沿y轴向的偏心距（m） 时 P 其基础顶面控制点的竖向和水平线位移的计算 时 并以ω代入式（A.0.3-3）中可得 o ） 最大线位移 ——激振器的水平扰力（kN） 和 ——基础顶面控制点 y M ——地基抗弯刚度系数 h 最大竖向和水平线位移 nθ 并垂直于回转面zoy的轴的总扰力（kN·m） ——见式（A.0.3-9）的说明 e m——基组竖向振动的总质量（t） 基础顶面控制点i沿x ——基组对通过其重心轴的极转动惯量（t·m 对基础顶面控制点i产生的线位移（m） ——第j个扰力或扰力矩 竖向和水平线位移应分别按下列公式计算 z x ——基组重心处的竖向线位移（m） A ） 沿x向偏心矩作用下 θ2 ——基础顶面控制点B由于扭转振动产生沿y轴向的水平线位移（m） 用变扰力计算 I 2 ——基础顶面控制点 基础顶面控制的竖向和水平线位移应分别按下列公式计算 最大竖向和水平线位移 式（A.0.5-6） nz 1 和竖向扰力P A 沿y向偏心矩作用下 应符合下列规定 基组在通过其重心的竖向扰力P 1 ——基础的地基抗压刚度（kN/m） ρ ——绕通过y-θ向耦合振动第二振型转动中心O zcmax 2）当P 绕y轴回转（即 情况2 P o ——基组y-θ向耦合振动第二振型转动中心至基组重心的距离（m） 时 θ2 2）当P x 式（2）即式（A.0.2-5）的简写式 y 即 其水平扭转振动线位移的计算 x 式中 ——基组绕x轴回转固有圆频率（rad/s） m ——基组对通过其重心的y轴的转动惯量（t·m i z 为变扰力 1 两者可互求 A z 产生y向水平 ——基组y-θ向耦合振动第一振型转动中心至基组重心的距离（m） θ 变扰力等量时的两者 为定扰力 应确定基础上的扰力和扰力矩的方向和作用位置（图A.0.1） ω——激振器的扰力圆频率（rad/s） 水平扭转线位移可按下列公式计算 等量于最大线位移时的变扰力值 A A 可用ξ 按情况1 x ω 并应符合下列规定 此时 ——地基的竖向阻尼比 沿y轴向偏心作用下（图A.0.5） 式中 附录A z 可得 A.0.5 y z轴各向的总振动线位移A ——基组y-θ向耦合振动第二振型的固有圆频率（rad/s） K 按情况1 J ——基础底面对通过其形心y轴的惯性矩（m ——机组垂心处的竖向最大线位移（m） j P I 最大线位移之间的关系式 nθ2 ——水平扰力作用线至基础顶面的距离（m） J 向耦合振动第二振型的回转角位移（rad） ι 向耦合振动第一振型转动中心 ——基础顶面控制点至扭转轴在y轴向的水平距离（m） θ代 时 A 式中 M 情况1 为定扰力 向耦合振动第一振型阻尼比 1）当 ——激振器旋转（运动）部分偏心距（固定行程）（m） x 向耦合振动第一振型最大回转角位移（rad） 用变扰力计算 且 由于x向水平绕y轴回转耦合振动产生的x向水平线位移（m）