换算后的设计值 ƒ 单桩抗压刚度和桩基抗弯刚度 ƒ 应得到下列幅频响应曲线 可用附录B计算ζ 应研究ƒ P 因此不宜引用 4.2.1～4.2.8 ζ ——地基抗弯刚度（kN·m） 不应大于 4.2.10 ——地基竖向阻尼比 或测试精度是否可靠 ——基组质心至基础底面的距离（m） ——基础扭转振动无阻尼固有频率（Hz） 按其设计基础要加大很多 i 辐频响应曲线峰点频率 4.2.9 允许偏差为10% 可以使用 模块基础地基振动测试应提供下列地基动力参数 z 此时点峰法或多峰法不能用 允许偏差为10% 均可按式（4.2.12-1）～式（4.2.12-3）计算 地基抗压 4.2.11 ——基础水平回转耦合振动第一振型水平向峰点线位移（m） ——竖向定扰力振动位移辐频响应曲线峰点频率（Hz） ） ƒ 速度及加速度随频率变化的幅频响应曲线 因其假定地基为匀质弹性体 2 基础扭转振动的参振总质量 ——水平定扰力振动水平回转速度 单桩的抗压刚度 ——基础扭转振动的参振总质量（t） mc 模块基础用激振法测试应包括强迫振动和自由振动 当只能用变扰力激振时 i nd ——单桩抗压刚度（kN/m） 双峰法 2 在共振区外应为1Hz～2Hz 4.2.7 ——桩数 C 多峰法系由双峰法发展而成 地基水平回转耦合第一振型阻尼比可按式（4.2.11-1）计算 z 基础无阻尼固有频率可按下式计算 现行国家标准《动力机器设计规范》GB ——扭转轴至实测点的距离（m） 因此目前以用双峰法或多峰法分析为宜 ——地基抗剪刚度（kN/m） 基础的参振总质量 z mc 4.2 应接近于 相差较大时应研究 不应大于0.3 z 激振设备及地基参振质量 根据实测与分析 由于该规范不包括液压振动台基础 其峰点频率ƒ z b——基础宽度（m） ——基础水平回转耦合振动的参振总质量（t） 3 4.2.10～4.2.12 以免使基础设计偏大而不经济 相差较大时 4.2.9 可分别按式（4.2.12-8）和式（4.2.12-9）计算 2 现只用于竖向 4 ——水平变扰力振动水平回转位移 ƒ m ф 用于半空间理论等效集总体系比拟法得出的阻尼比一般很大 并应沿竖向和纵横水平方向分别测试 可分别按下列公式计算 ——定扰力扭转振动水平位移 当地基阻尼比较大 后者过大 见附录B m1v 由于为首次试用 m1v 模块基础桩基振动测试应提供下列动力参数 地基扭转向阻尼比可按式（4.2.12-1）计算 i——基础回转半径（m） f c 并形成多峰法 ——第i根桩中线至基础底面形心回转轴的距离（m） 3 mle 1 扰力幅频（A/P-ƒ）响应曲线 m 可用波形起始段无滞后的位移传感器 3 2 ——抗弯刚度系数（kN/m ——基础竖向有阻尼固有频率（Hz） 用现行国家标准《动力机器基础设计规范》GB ƒ 因其随频率变化较大 包括埋深提高在内 50040表3.3.2规定的2倍 并化作单位定扰力曲线 不便确定而不便计算 1 me ——定扰力竖向振动辐频响应曲线峰点线位移（m） 也可用全息实时分析新技术得出 基础竖向无阻尼和有阻尼固有频率 2 me z ι——平行于扰力方向的基础边长（m） 且应分明置和埋置两种情况 桩基竖向和水平回转向第一振型以及扭转向的阻尼比 基础竖向振动为基础竖向线位移的幅频响应曲线（A h i =0.6～1.0）时 ƒ 应进行有关换算 J——基础对通过其重心轴的转动惯量（t·m 测试内容及数据处理 可按现行国家标准《地基动力特性测试规范》GB/T 只假定固有频率相等 大于基础质量的1.4倍时 式中 且天然地基的抗压刚度系数C ——变扰力扭转振动水平位移 4 式中 n 在此与位移曲线（图1）不同 因此有的测试单位曾弃而不用 不应大于0.5 J 可按现行国家标准《地基动力特性测试规范》GB/T ƒ 较为简便 4.2.8 50269-97第4章的规定进行 式中 ——基础扭转振动无阻尼固有圆频率（rad/s） 用激振法测试时 点峰法公式可由位移幅频响应曲线相对宽度峰点左半宽（图1）导出 地基刚度相等 地基的抗扭刚度和抗扭刚度系数 辐频响应曲线峰点频率 K 有的激振器只能做定扰力激振 相差较大时 ） 但只要速度响应曲线尚有峰点 不应小于0.94 4.2.2 mv 从而较大的阻尼比亦能计算 当只能用变扰力激振时 一ƒ幅频响应曲线第一振型峰点频率（Hz） ——抗剪刚度系数（kN/m 同样原因也不用点峰法 速度及加速度多根曲线共同分析 并得出峰点频率 在公式推导中 i 可用其加速度幅频响应曲线峰点频率ƒ 应按下列公式计算 包括基础 地基竖向及水平回转向第一振型以及扭转向的阻尼比 2 50040-96中规定的大 在共振区偏低（图2） 桩基竖向和水平回转向以及扭转向的参振质量 因而规范值偏低 3 位移及加速度响应曲线峰点不明显 式中 3 4 除此之外 在现行国家标准《地基动力特性测试规范》GB/T 桩基抗剪和抗扭刚度系数 f 可代替ƒ 比等效集总体系的为小 即在变扰力线位移幅频（A-ƒ）曲线的ƒ轴上取点ƒ 地基动力参数测试值的分析计算表 n1 对于硬土层或岩层应提高 50269-97第4.5.1条的规定进行 A 直接求出阻尼比 3 z 地基竖向动力特征参数可按下列公式计算 ——基础第一振型转动中心至基础质心距离（m） e为其偏心距 由明置模块基础或桩基础测试的地基阻尼比 ——基础质心处的水平线位移（m） i 4.2 m1 3 1 允许偏差为10% ——基础回转无阻尼固有频率（Hz） -ƒ） 一ƒ幅频响应曲线第一振型峰点频率（Hz） 并取平均值 有的底下尚有硬层 得出的阻尼比随频率增大而减小 由于变扰力曲线有时峰点不明显 ——第二台传感器测出的基础水平回传耦合振动第一振型竖向峰点线位移（m） 地基在轴x向水平回转向动力特征参数应按下列公式计算 与 除此之外 测试时宜分别用定扰力 均可按式（4.2.10-1）～式（4.2.10-3）计算 ι h 其值比现行国家标准《动力机器基础设计规范》GB 测试的各种幅频响应曲线及幅频数据表 其变化较小 ——竖向定扰力振动速度幅频响应曲线峰点频率（Hz） 实际上远非匀质 为ƒ 2 系用机械式偏心块激振器的变扰力曲线 3 第4.2.6条的地基动力参数 ——定扰力值（kN） 2 ——桩基抗弯刚度（kN·m） ——地基抗扭刚度（kN·m） 的取点是否合理 当有关曲线峰点不明显或消失（ζ 为激振器旋转部分质量 ——激振设备的扭转力矩（kN·m） 2 mv 基础扭转振动无阻尼固有频率可按下式计算 1 与ƒ 代替本规范第4.2.10条～第4.2.12条有关公式中的变扰力位移幅频响应曲线峰点频率ƒ 地基动力参数的设计值分析计算表 nz 测试内容及数据处理 半空间等效集总体系比拟法得出的阻尼比 1 未假定参振质量 包括基础 应接近ƒ 式中 I 这样便可计算 可按现行国家标准《地基动力特性测试规范》GB/T mlc 因有多条曲线共同分析 抗剪 测试幅频响应时 ——基础水平回转向第一振型阻尼比 变扰力激振 3 抗弯刚度和抗剪刚度系数 当 注 减少了辐射阻尼 me 当只能用变扰力激振时 均可按式（4.2.11-1）～式（4.2.10-3）计算 有的多用1倍以上 应按下列公式计算 较为经济 基础水平回转耦合振动为基础顶面测试点沿 或测试精度是否可靠 可用冲击法测试做验证 激振时 3 地基抗压刚度和抗压刚度系数 用位移 4.2.3 测试结果应包括下列内容 上述第4.2.5条 一个测点最好能同时用两 h ） 等于2m A 2 且有分层 0 ——基础竖向无阻尼固有频率（Hz） 速度及加速度幅频响应曲线 可分别依次按下列公式计算 比 因此是否用速度与加速度曲线是两法的区别 当只能用定扰力激振时 的取点是否合理 埋置时四周回填土应分层夯实 第4.5.6条 式中 式中 幅频响应曲线峰点线位移（m） 本规范将其改用多峰法 2 不失安全 能直接得出位移 z 相应的扰力为P 逐点进行 用两者峰点频率作计算 ——基础第一振型峰点的回转角位移（rad） 式中 即为在单位定扰力作用下的线位移 甚至消失（ζ=0.6～1.0） =m 与ƒ 可用其曲线相对宽度全宽导出计算公式 激振设备和地基参振质量（t） mlc 基础共振时的线位移不宜大于0.1mm 50040-96 不用振幅比 可将变扰力（P）幅频响应曲线化为单位定扰力幅频响应曲线 模块基础强迫振动的数据处理 轴的水平线位移的幅频响应曲线 式中 除另有说明外 50269-97第4.4节 由于只用点与峰的频率 50269中 注 应接近ƒ p /P 经推导 模块基础自由振动的测试方法及数据处理 ——地基抗压刚度系数（kN/m 可将变扰力（P）的位移幅频曲线（A-f）化作单位定扰力位移幅频响应曲线（A/P-ƒ） 前者过小 ƒ 4.2.13 nl 1 原始的双峰法 ——基础底面对通过其形心轴的极惯性矩（m 1 z i ƒ ——定扰力扭转振动水平位移 h——基础高度（m） ƒ 4.2.5 第4.5.3条 ——基础质心至基础顶面距离（m） i 应研究ƒ m1e ——基础质心至激振器水平扰力距离（m） A 这几条说明测试内容及数据处理内容 ） m1 地基抗剪刚度和抗剪刚度系数 ——地基抗压刚度（kN/m） 0 ——础通过其重心轴的极转动惯量（t·m 后来增测了定扰力的速度与加速度曲线 又经实测波速 用多峰法得出的阻尼比较大 c ——地基抗扭刚度系数（kN/m 频率间隔在共振区内应小于1Hz 与多峰法分析的阻尼比作比较 1 ） 当只能用变扰力激振时 数据处理结果 除此之外 4 注 ——竖向变扰力振动位移辐频响应曲线峰点频率（Hz） ——两台竖向传感器的间距（m） ——基础水平向无阻尼固有频率（Hz） 要多用几百乃至一千多立方米的钢筋混凝土 由于有的激振器只能做变扰力激振 抗弯和抗扭刚度系数 ——基础水平回转耦合振动第一振型无阻尼固有频率（Hz） z 第4.5.10条计算地基阻尼比是用只能计算单一位移幅频响应曲线的点峰法 三种传感器 ） e（2πƒ 应按现行国家标准《地基动力特性测试规范》GB/T 式中 第4.5节的规定进行 更不经济 地基刚度系数及地基参加振动的当量质量用于设计振动台基础时 由于长期以来它是作为国家动力机器基础设计规范的阻尼比取值依据 ƒ ——水平定扰力振动水平回转位移 0.51 一ƒ幅频响应曲线第一振型峰点频率（Hz） 0.95 mv 在曲线上可得对应点A 有的还需加大房屋跨度 z 地基竖向阻尼比可按式（4.2.10-1）计算 ξ 变扰力激振 50269第4.6节的规定进行 ρ 及基础顶面测试点由回转振动产生的竖向线位移的幅频响应曲线 可得单位定 3 ——定扰力扭转振动速度 nr 的取点是否合理 应予折减 4 包括基础 应按下列公式计算 3 ） 或测试精度是否可靠 基础扭转振动为基础顶面测试点在扭转扰力矩作用下的水平线位移的幅频响应曲线 1 地基扭转向动力特征参数应按下列公式计算 在共振区的阻尼比不低 辐频响应曲线峰点频率 当用定扰力激振时 激振扰力频率宜在3Hz～50Hz范围内变化 地基竖向和水平回转向以及扭转向的参振质量 逐个测试 应取1.4倍 ——第一台传感器测出的基础水平回转耦合振动第一振型竖向峰点线位移（m） 分别为0.19 4.2.6 基础水平回转振动的参振总质量 测试时最好能分别用定扰力 nz 约需折减50% 应取m ——作用于x方向的水平定扰力（kN） r n 1 4 的2倍时 激振设备和地基参振质量 式中 与使用正常的按半空间理论等效体系比拟法设计的大型液压振动台基础实例相比 z ——基础竖向振动参振的总质量（t） 1 对于多峰法 ma 2 ƒ ƒ 可用定扰力作用下的加速度幅频响应曲线峰点频率代替变扰力作用下的线位移幅频响应曲线峰点频率 以某实际大型液压振动台基础设计为例 mc me 当大于基础质量m ——地基扭转向阻尼比 I——基础底面对通过其形心轴的惯性矩（m 4.2.1 应同时得出位移 压实系数λ 4.2.12 ） ma 使振波反射 并取平均值 ） 4.2.4 并取平均值