甚至消失（ζ=0.6～1.0） ——基础扭转振动无阻尼固有频率（Hz） 4.2.10 激振设备及地基参振质量 当只能用变扰力激振时 J——基础对通过其重心轴的转动惯量（t·m 未假定参振质量 不便确定而不便计算 i 4.2.8 b——基础宽度（m） 更不经济 抗剪 4 3 式中 e（2πƒ ma 2 以某实际大型液压振动台基础设计为例 mle 当只能用变扰力激振时 mv 后来增测了定扰力的速度与加速度曲线 ι 1 当只能用变扰力激振时 辐频响应曲线峰点频率 允许偏差为10% 因此不宜引用 为ƒ A 有的多用1倍以上 桩基竖向和水平回转向以及扭转向的参振质量 由于该规范不包括液压振动台基础 其峰点频率ƒ n1 mlc 的取点是否合理 ƒ 变扰力激振 实际上远非匀质 位移及加速度响应曲线峰点不明显 ） 0 ——基础竖向有阻尼固有频率（Hz） ƒ 基础共振时的线位移不宜大于0.1mm ——竖向定扰力振动位移辐频响应曲线峰点频率（Hz） ƒ 应取m 因此是否用速度与加速度曲线是两法的区别 I——基础底面对通过其形心轴的惯性矩（m me 式中 用两者峰点频率作计算 2 地基竖向动力特征参数可按下列公式计算 4.2.4 与ƒ 模块基础桩基振动测试应提供下列动力参数 这样便可计算 一ƒ幅频响应曲线第一振型峰点频率（Hz） z 包括埋深提高在内 ——基础水平回转耦合振动第一振型无阻尼固有频率（Hz） 基础水平回转振动的参振总质量 上述第4.2.5条 2 不应大于0.5 后者过大 ——竖向定扰力振动速度幅频响应曲线峰点频率（Hz） 由于变扰力曲线有时峰点不明显 从而较大的阻尼比亦能计算 用位移 要多用几百乃至一千多立方米的钢筋混凝土 按其设计基础要加大很多 又经实测波速 应接近ƒ 地基竖向及水平回转向第一振型以及扭转向的阻尼比 m 激振设备和地基参振质量（t） 点峰法公式可由位移幅频响应曲线相对宽度峰点左半宽（图1）导出 用于半空间理论等效集总体系比拟法得出的阻尼比一般很大 ——地基抗压刚度（kN/m） 包括基础 ƒ f 系用机械式偏心块激振器的变扰力曲线 因而规范值偏低 i——基础回转半径（m） 的取点是否合理 与 地基动力参数的设计值分析计算表 3 前者过小 可按现行国家标准《地基动力特性测试规范》GB/T me 基础扭转振动为基础顶面测试点在扭转扰力矩作用下的水平线位移的幅频响应曲线 ——扭转轴至实测点的距离（m） 可将变扰力（P）幅频响应曲线化为单位定扰力幅频响应曲线 nl 半空间等效集总体系比拟法得出的阻尼比 可分别按式（4.2.12-8）和式（4.2.12-9）计算 ——地基抗扭刚度系数（kN/m ƒ =0.6～1.0）时 4 因其随频率变化较大 在共振区偏低（图2） 由明置模块基础或桩基础测试的地基阻尼比 测试时宜分别用定扰力 ） 可将变扰力（P）的位移幅频曲线（A-f）化作单位定扰力位移幅频响应曲线（A/P-ƒ） 其值比现行国家标准《动力机器基础设计规范》GB 当只能用定扰力激振时 与多峰法分析的阻尼比作比较 z 注 相差较大时 可按现行国家标准《地基动力特性测试规范》GB/T ι——平行于扰力方向的基础边长（m） 当 h——基础高度（m） ——定扰力扭转振动水平位移 并取平均值 不应小于0.94 应予折减 式中 i 1 大于基础质量的1.4倍时 同样原因也不用点峰法 地基扭转向动力特征参数应按下列公式计算 4.2.1 4.2.6 见附录B 激振扰力频率宜在3Hz～50Hz范围内变化 ——基础竖向振动参振的总质量（t） /P 第4.5.6条 逐点进行 2 也可用全息实时分析新技术得出 幅频响应曲线峰点线位移（m） 测试幅频响应时 即在变扰力线位移幅频（A-ƒ）曲线的ƒ轴上取点ƒ 模块基础强迫振动的数据处理 包括基础 地基竖向和水平回转向以及扭转向的参振质量 并化作单位定扰力曲线 4.2.7 4.2.11 注 ρ 1 均可按式（4.2.10-1）～式（4.2.10-3）计算 m1v 应研究ƒ 测试结果应包括下列内容 除另有说明外 式中 ƒ 双峰法 有的激振器只能做定扰力激振 且有分层 f 基础竖向振动为基础竖向线位移的幅频响应曲线（A z 地基抗压 减少了辐射阻尼 nz 地基的抗扭刚度和抗扭刚度系数 对于硬土层或岩层应提高 基础竖向无阻尼和有阻尼固有频率 1 ——基础质心至基础顶面距离（m） 测试内容及数据处理 2 可用冲击法测试做验证 单桩抗压刚度和桩基抗弯刚度 1 第4.2.6条的地基动力参数 式中 c 由于长期以来它是作为国家动力机器基础设计规范的阻尼比取值依据 一ƒ幅频响应曲线第一振型峰点频率（Hz） 只假定固有频率相等 除此之外 基础无阻尼固有频率可按下式计算 z 可用波形起始段无滞后的位移传感器 50040-96中规定的大 z p 不应大于 抗弯和抗扭刚度系数 ） 用激振法测试时 测试的各种幅频响应曲线及幅频数据表 单桩的抗压刚度 当地基阻尼比较大 4 相应的扰力为P 基础的参振总质量 z 当有关曲线峰点不明显或消失（ζ 1 其变化较小 C 速度及加速度随频率变化的幅频响应曲线 n 地基在轴x向水平回转向动力特征参数应按下列公式计算 mc h ——基础第一振型峰点的回转角位移（rad） ——定扰力竖向振动辐频响应曲线峰点线位移（m） 现行国家标准《动力机器设计规范》GB ） ζ 地基刚度相等 1 地基动力参数测试值的分析计算表 轴的水平线位移的幅频响应曲线 ——竖向变扰力振动位移辐频响应曲线峰点频率（Hz） z 抗弯刚度和抗剪刚度系数 得出的阻尼比随频率增大而减小 2 -ƒ） 3 ——础通过其重心轴的极转动惯量（t·m 4.2.3 3 ——基础回转无阻尼固有频率（Hz） 可代替ƒ 基础扭转振动的参振总质量 ƒ 桩基竖向和水平回转向第一振型以及扭转向的阻尼比 换算后的设计值 ——第i根桩中线至基础底面形心回转轴的距离（m） ） ——定扰力扭转振动速度 4.2.9 变扰力激振 较为经济 ——基础扭转振动的参振总质量（t） 3 ——基础竖向无阻尼固有频率（Hz） 50269-97第4.5.1条的规定进行 nd 可分别按下列公式计算 扰力幅频（A/P-ƒ）响应曲线 激振设备和地基参振质量 式中 1 用现行国家标准《动力机器基础设计规范》GB 在曲线上可得对应点A 2 式中 4.2.13 均可按式（4.2.12-1）～式（4.2.12-3）计算 ） 或测试精度是否可靠 ——基组质心至基础底面的距离（m） 地基水平回转耦合第一振型阻尼比可按式（4.2.11-1）计算 ——单桩抗压刚度（kN/m） 本规范将其改用多峰法 根据实测与分析 埋置时四周回填土应分层夯实 逐个测试 i ——定扰力值（kN） 可用定扰力作用下的加速度幅频响应曲线峰点频率代替变扰力作用下的线位移幅频响应曲线峰点频率 当大于基础质量m 原始的双峰法 0.95 因此有的测试单位曾弃而不用 2 模块基础自由振动的测试方法及数据处理 激振时 的取点是否合理 ——第一台传感器测出的基础水平回转耦合振动第一振型竖向峰点线位移（m） 模块基础用激振法测试应包括强迫振动和自由振动 应按现行国家标准《地基动力特性测试规范》GB/T ——激振设备的扭转力矩（kN·m） 1 应得到下列幅频响应曲线 约需折减50% 4.2.12 0 mv 4 50040-96 经推导 测试时最好能分别用定扰力 为激振器旋转部分质量 可用其加速度幅频响应曲线峰点频率ƒ 较为简便 与使用正常的按半空间理论等效体系比拟法设计的大型液压振动台基础实例相比 50269中 ——水平定扰力振动水平回转速度 这几条说明测试内容及数据处理内容 1 ——两台竖向传感器的间距（m） 0.51 基础扭转振动无阻尼固有频率可按下式计算 3 4.2 应取1.4倍 ——地基抗弯刚度（kN·m） 速度及加速度多根曲线共同分析 50269-97第4.4节 2 不失安全 式中 或测试精度是否可靠 ——作用于x方向的水平定扰力（kN） nz 由于有的激振器只能做变扰力激振 ——地基扭转向阻尼比 ——地基竖向阻尼比 地基扭转向阻尼比可按式（4.2.12-1）计算 可以使用 测试内容及数据处理 P 4 ƒ m1 i 3 ——桩数 多峰法系由双峰法发展而成 应按下列公式计算 ——基础质心至激振器水平扰力距离（m） ——基础水平回转向第一振型阻尼比 i 2 现只用于竖向 ƒ 代替本规范第4.2.10条～第4.2.12条有关公式中的变扰力位移幅频响应曲线峰点频率ƒ 3 ——基础水平回转耦合振动第一振型水平向峰点线位移（m） 频率间隔在共振区内应小于1Hz 压实系数λ 一个测点最好能同时用两 三种传感器 可得单位定 在共振区的阻尼比不低 应研究ƒ ——基础第一振型转动中心至基础质心距离（m） 式中 4.2 对于多峰法 nr 2 ξ ——水平定扰力振动水平回转位移 数据处理结果 i 允许偏差为10% 可用其曲线相对宽度全宽导出计算公式 4.2.2 4.2.1～4.2.8 ——基础底面对通过其形心轴的极惯性矩（m 可按现行国家标准《地基动力特性测试规范》GB/T h 允许偏差为10% ƒ m1 第4.5.10条计算地基阻尼比是用只能计算单一位移幅频响应曲线的点峰法 mc 或测试精度是否可靠 I 4 m1v h 相差较大时应研究 但只要速度响应曲线尚有峰点 有的底下尚有硬层 地基竖向阻尼比可按式（4.2.10-1）计算 一ƒ幅频响应曲线第一振型峰点频率（Hz） 因其假定地基为匀质弹性体 应进行有关换算 ——基础质心处的水平线位移（m） 应按下列公式计算 i c ф ——抗弯刚度系数（kN/m 式中 当只能用变扰力激振时 ——定扰力扭转振动水平位移 n 因有多条曲线共同分析 ƒ 50040表3.3.2规定的2倍 并形成多峰法 ƒ 除此之外 包括基础 mv 应按下列公式计算 J 在此与位移曲线（图1）不同 z me ——桩基抗弯刚度（kN·m） 比等效集总体系的为小 在公式推导中 3 3 ——地基抗剪刚度（kN/m） r ƒ 应同时得出位移 4.2.9 并应沿竖向和纵横水平方向分别测试 z 速度及加速度幅频响应曲线 K ——地基抗压刚度系数（kN/m 在现行国家标准《地基动力特性测试规范》GB/T 3 应接近ƒ 有的还需加大房屋跨度 并取平均值 等于2m 可分别依次按下列公式计算 地基抗压刚度和抗压刚度系数 与ƒ 使振波反射 的2倍时 注 且天然地基的抗压刚度系数C 1 3 即为在单位定扰力作用下的线位移 ） ——水平变扰力振动水平回转位移 me 由于只用点与峰的频率 相差较大时 m1e 基础水平回转耦合振动为基础顶面测试点沿 并得出峰点频率 比 直接求出阻尼比 z mc 不应大于0.3 均可按式（4.2.11-1）～式（4.2.10-3）计算 ——基础扭转振动无阻尼固有圆频率（rad/s） 第4.5.3条 ） 模块基础地基振动测试应提供下列地基动力参数 当用定扰力激振时 m 分别为0.19 用多峰法得出的阻尼比较大 不用振幅比 辐频响应曲线峰点频率 e为其偏心距 且应分明置和埋置两种情况 A 可用附录B计算ζ mlc 辐频响应曲线峰点频率 能直接得出位移 ——变扰力扭转振动水平位移 ma 应接近于 50269-97第4章的规定进行 地基抗剪刚度和抗剪刚度系数 在共振区外应为1Hz～2Hz ——基础水平回转耦合振动的参振总质量（t） 因此目前以用双峰法或多峰法分析为宜 4.2.10～4.2.12 z 2 此时点峰法或多峰法不能用 桩基抗剪和抗扭刚度系数 以免使基础设计偏大而不经济 ——地基抗扭刚度（kN·m） z 并取平均值 A ——抗剪刚度系数（kN/m ） 50269第4.6节的规定进行 由于为首次试用 4.2.5 ——基础水平向无阻尼固有频率（Hz） 除此之外 式中 ——第二台传感器测出的基础水平回传耦合振动第一振型竖向峰点线位移（m） =m 第4.5节的规定进行 及基础顶面测试点由回转振动产生的竖向线位移的幅频响应曲线 地基刚度系数及地基参加振动的当量质量用于设计振动台基础时