15mm 集中荷载设计值 插管与套管之间松动 [N]＝fA 7-螺栓 5.2.6 ＝144×170＝24480N＞21870N 2)室外露天支模组合风荷载时 【解】 b 门架立柱总高50m 跨中集中荷载设计值P＝0.9×1.4×2500＝3150N 高度全为55mm 再查表3.1.3-7得f ——弯矩作用平面内偏心弯矩值 挠度验算 1 G 根据上述四项计算 抗弯强度计算 7-螺栓 按本规范附录A表A.3.1-3～表A.3.1-5采用 对拉螺栓计算举例 EX 2 长1200mm 取0.8 采用下列简化公式验算 a 【解】 计算其容许设计荷载 主楞梁均应进行最不利抗弯强度与挠度计算 承受各项荷载标准值为 YJ型钢管支柱规格 f 其计算应符合本规范公式(5.2.5-10) 钢管支撑强度计算容许荷载 ——长度修正系数 【例8】现有一桥梁现浇板 ＝215×(348—2×15×2.4)＝215×276＝59.34kN 3k 4)次 主木楞梁抗弯强度应按下式计算 强度验算 A 表5.2.5-1 3)桁架可近似地按有n个节间在集中荷载作用下的简支梁(根据集中荷载布置的不同 一根立柱的承力范围为1.4m×1.4m 式中 l＝2100mm 柱箍应采用扁钢 计算结果取其大值 i为杆件回转半径 混凝土自重6kN／m 括号内数据为净截面 0.9 ——钢材的抗剪强度设计值 A——杆件毛截面面积(mm 施工活荷载标准值2500N／m 工具式钢管立柱(图5.2.5-1和图5.2.5-2)计算 角钢 按表5.2.5-3采用 当计算结果不满足本式要求时 2 5.2.4 轻型桁架计算简图示意 ——柱箍承受的弯矩设计值 2 0 t 满足要求 2 b 0 插销抗剪强度计算容许荷载 图5.2.2-5 v 式中 A 【解】 【例2】按例1的条件 b——柱模板一块板的宽度(mm) 轴心受压杆件应按下式计算 式中 柱箍计算简图 1)简支楞梁应按本规范式(5.2.1-4)或式(5.2.1-5)验算 选用M16穿墙螺栓 0.6m和0.45m 0 用作浇筑220mm厚的钢筋混凝土楼板 桁架节点集中荷载布置图(全跨等分) 9-螺管 强度验算 L——面板计算跨度 ——钢插销抗剪强度设计值 N 按本规范附录A表A.3.1-3～表A.3.1-5及A.3.3条采用 3 jm 0 为上插管惯性矩 2 3 ——风荷载标准值 插销孔 长1200mm ——柱箍截面抵抗矩 0 0.6m和0.45m 混凝土浇筑速度为3m／h c 再查表3.1.3-7得f ＝0.9×[1.2×(340＋5280＋242)＋1.4×2500]×0.3＝2844N／m 按本规范表5.2.3采用 最大步距不得大于1.8m 5.2.2 1 步距相同时应采用底层步距 ——弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数 M 支承楞梁计算时 2 ·2A 组合钢模板2.3mm厚面板力学性能 q——沿柱箍跨向垂直线荷载设计值 2 N b 荷载计算 2 2 支承钢楞计算举例 N——作用于一榀门型支柱的轴向力设计值 【解】 分为集中荷载将全跨等分成n个节间 门架自重0.55kN／m I ＝0.9×[1.35×(340＋5280＋242＋113)＋1.4×0.7×2500]×0.6＝5678.78N／m ) 则 为下套管惯性矩 表5.2.1-1 新浇混凝土自重标准值5280N／m 钢管支撑受压稳定计算容许荷载 ——木立柱受压杆件的净截面面积(mm ＋r ≤30m时 1.2m 按表5.2.5-3采用 式中 5.2.3 插销抗剪强度计算容许荷载 钢筋自重0.5kN／m w 应验算跨中和悬臂端的最不利抗弯强度和挠度 n ＝144mm t 间距600mm ——最不利弯矩设计值 试验算此立柱的强度和稳定性 0 ＝A 4 钢立柱应承受模板结构的垂直荷载 f f ①钢桁架应优先选用角钢 已知混凝土对模板的侧压力设计值为F＝30kN／m Gik 48×3.5mm的焊接钢管 现有一扣件式钢管组合的格构式柱 形成初偏心 Ix——截面惯性矩 2 k——调整系数 5.2.3 0.9m 1 A 集中荷载设计值 W——截面抵抗矩 n ——两个插销孔处管壁承压面积 b——构件的截面宽度 ——立柱迎风面的间距 P——集中荷载标准值 c 式中 故挠度满足要求 4k 3 s 主钢楞梁抗弯强度应按下式计算 应按本规范附录A的表A.5.1～表A.5.3采用 1 )按本规范附录D表D采用 稳定验算 【解】 ＝320×2×2.4×12＝18432N＝18.43kN I——跨中上 支安垫木前应适当洒水将原土表面夯实夯平 ——最不利弯矩设计值 主楞梁抗弯强度计算 柱高H＝3.0m 当设有钢管扣件式的纵横向水平拉条时 n 【例6】CH-65型钢支撑 )应按下列各式的计算结果取其小值 a——对拉螺栓横向间距 取最小值即18432N为CH-65钢支撑在最大使用长度时的容许荷载设计值 按下列各式计算 ＝L(mm) 即 s qg——恒荷载均布线荷载标准值 其抗剪强度应按下式计算 3)次 木面板及胶合板面板其计算程序和方法与钢面板相同 2 钢立柱计算举例 注 x 施工人员及设备自重2.5kN／m 按本规范表5.2.1-1或表5.2.1-2查取 2 【例7】 水平横杆步距1.0m 3)柱箍间距还应按下式计算 模板自重线荷载设计值q 1 ＝0.9×[1.35×(340＋5280＋242)＋1.4×0.7×2500]×0.3＝2798N／m ——弯矩作用平面内较大受压的毛截面抵抗矩 1)钢面板抗弯强度应按下式计算 v 倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值为2.0kN／m 1.4为恒 ＝1.17 t 按表5.2.5-3采用 h——纵横水平拉杆的计算步距 及跨中集中荷载2500N考虑两种情况分别作用 并在木立柱高度的中部设有40mm×50mm的纵横向水平拉条 四角立杆(主肢) 门形立柱的稳定性应按下列公式计算 1 上式中查表3.1.5得E＝2.06×105 F 取1.0 管径与壁厚及力学性能表见表5.2.5-1及表5.2.5-2 试验算其强度与挠度 1 对拉螺栓轴向拉力设计值(N 2 表中各种宽度的模板 倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值为2.0kN／m 式中 1 新浇混凝土自重标准值5280N／m 按两端铰接计算L 3k 3 柱箍用于直接支承和夹紧柱模板 m 1 (3)强度验算 也可按式(5.2.5-21)和式(5.2.5-22)计算 【例5】木立柱采用红松(强度等级为TC13B组) ·A 其中l为杆件计算跨度 ce 2 1 【解】 5.2.1 2 l 2 2 v N——所计算杆件的轴心压力设计值 模板自重线荷载设计值q 木 式中 f N 2 ——立柱垫木地基土承载力折减系数 ——柱箍的间距 格构式柱高6.0m 式中 n 钢支撑中间无水平拉杆 【例4】框架柱截面为a×b＝600×800(mm 可按本规范表5.2.2-1采用 主铝合金楞梁抗弯强度应按下式计算 2 (3)强度验算 施工活荷载标准值2500N／m n 【解】 查表5.2.1-2得板宽300mm的净截面惯性矩Ix＝269700mm4 β H A——钢管毛截面面积 48×3.5mm的焊接钢管 2 2 4-插管 ——榀门架两边立杆的毛截面面积 I——受压杆件毛截面惯性矩(mm w 均布线荷载设计值为 ——木材顺纹抗压强度设计值(N／mm N＝f ——插销孔处管壁端承压强度设计值 2 d为插销直径 承受各项荷载标准值为 ——榀门架范围内所作用的振捣混凝土时的活荷载标准值 N——柱箍轴向拉力设计值 1 对拉螺栓强度应按下列公式计算 次 5.2.5 根据上述四项计算 15mm x2 YJ型钢管支柱力学性能 k 轴力计算 2 4 ——木材顺纹抗剪强度设计值 ＝31～45m时 q 0 根据长细比(λ)值查本规范附录D F 应取q f——钢材抗弯强度设计值 6-琵琶撑 5.2.5 振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值 ——等效弯矩系数 0.9m I 表5.2.3 均布线荷载设计值为 f ) ③分析和准确求出节点集中荷载P值 2 小楞自重线荷载设计值q 8-转盘 【例1】组合钢模板块P3012 新浇平板混凝土自重9.6kN／m 按本规范表5.2.3采用 选用M16穿墙螺栓 ——长边柱箍的计算跨度 G ce 2 是支撑成折线状 n k 按本规范附录A的表A.1.3采用 一榀门架的稳定性验算 ＝125×2×113＝28250N＝28.25kN 按中点最大初偏心为25mm计算 ——风线荷载标准值 2 ＝0.30kN／m 小头梢径为80mm ) 图5.2.4 【例5】木立柱采用红松(强度等级为TC13B组) 按本规范表5.2.1-1或表5.2.1-2采用 (c)-YJ型 2 满足要求 A 表5.2.5-3 0 1 按表5.2.5-3采用 强度验算 立柱底地基承载力应按下列公式计算 门架间距1.5m 2 t 计算其容许设计荷载 ＝46～60m时 试验算其强度与挠度 [N]＝fA 强度验算 N 四角立杆(主肢) ——门型架高度 查本规范附录A表A.1.1-1和表A.2.1-1 F＋r I 同时次 施工人员及设备自重2.5kN／m 按本规范附录A表A.1.1-1或表A.2.1-1采用 A 按可能出现的四种破坏状态 挠度计算 1 采用组合钢模板 在插管与套管接头处 1)柱模为钢面板时的柱箍间距应按下式计算 2 式中 w 不得承受偏心荷载 纵向 1 ＝1.22 施工活荷载标准值2500N／m 2-套管 钢立柱计算举例 可调桁架跨长计算简图示意 2 式中 k 2 0 尺寸和截面几何特性 求钢支撑的容许设计荷载值 应按本规范附录A的表A.1.1-1或表A.2.1-1的规定采用 图5.2.5-1 2 应取其最大步距按两端铰接轴心受压杆件计算 1 ＝2dt 按可能出现的四种破坏状态 式中 门型脚手架支柱钢管规格 50007的规定或工程地质报告提供的数据采用 扣件式钢管立柱计算 A 混凝土自重6kN／m 上式中查表3.1.5得E＝2.06×105 式中 应按表5.2.6采用 水平横杆和四面斜管均为Q235钢 按本规范第4.1.3条规定计算 对拉螺栓用于连接内外侧模和保持两者之间的间距 2 2 钢筋的自重乘以相应荷载分项系数后 lm 支承钢楞计算举例 1 此处为β A ／i查本规范附录D的表D采用 挠度验算 f 用作浇筑220mm厚的钢筋混凝土楼板 Qik 选其中最小值为钢支撑的容许荷载 ——新浇混凝土作用于模板上的侧压力 b——柱木面板一块的宽度(mm) 本条计算公式中的1.2 6-琵琶撑 ——腹板厚度 荷载计算 1.35 1 按例1采用 b 1-顶板 【例3】 5-底板 5.2.2 采用门架型号为MF1219h ①立柱应考虑插管与套管之间因松动而产生的偏心(按偏半个钢管直径计算) 钢筋及新浇混凝土的各种恒载轴向力标准值总和 2 跨中集中荷载设计值P＝0.9×1.4×2500＝3150N 4)插销处钢管壁端面承压计算 f 支架及立柱自重1.1kN／m 1 其长度规格有 2 N ——柱箍纵向间距(mm) 并应符合下列规定 ＝0.95(r Q 表中各种宽度的模板 L 其验算方法应将要求的风力与模板系统 i——木立柱受压杆件的回转半径(mm) 1.4为恒 ②立柱上下端之间 混凝土坍落度为150mm ) 2 桁架楞梁计算从略 b 1 注 并选用[80×43×5槽钢作柱箍 0 2 ——胶合板的抗弯强度设计值 f——钢管强度设计值 式中 ——胶合板毛截面抵抗矩 木面板及胶合板面板其计算程序和方法与钢面板相同 ak 按本规范附录D的表D采用 W 稳定验算 均布线荷载设计值为 查本规范附录A表A.3.1-3～表A.3.1-5 挠度验算 承受混凝土的侧压力和其他荷载 取最小值即18432N为CH-65钢支撑在最大使用长度时的容许荷载设计值 注 φ——轴心受压杆件稳定系数 f ——计算剪力应力处以上毛截面对中和轴的面积矩 1 Q1k 2 ——风荷载产生的弯矩标准值 w 的值 按本规范附录A的表A.4.1采用 间距600mm 0.6为活荷载效应组合系数和风荷载组合系数 5.2 钢筋自重标准值242N／m d为钢管支柱外径 nx 各种型钢钢楞和木楞力学性能 2 Gik 根据以上两者比较 N——轴心压力设计值(N) 其抗剪强度应按下式计算 承受荷载设计值为350kN 2 对拉螺栓用于连接内外侧模和保持两者之间的间距 表5.2.6 ＝215×(348—2×15×2.4)＝215×276＝59.34kN 3 1 当跨度不等时 扁钢和圆钢筋制成 2 3-插销 2 E——柱木面板的弹性模量(N／mm f——钢材抗压强度设计值 ＝0.95(r 施工人员及设备重1.0kN／m l 一榀门架的稳定性验算 ＝125×2×113＝28250N＝28.25kN q 2 根据λ 按本规范附录A的表A.3.1-3 应取q 柱箍强度应按拉弯杆件采用下列公式计算 (2)荷载计算按4.1节第4.1.2条规定应取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑 ＝0.9×[1.35×(340＋5280＋242)＋1.4×0.7×2500]×0.3＝2798N／m 1)CH型和YJ型工具式钢管支柱的规格和力学性能应符合表5.2.5-1和表5.2.5-2的规定 1 ) A v 注 ——木材抗弯强度设计值 钢板厚2.5mm ——木材抗弯强度设计值 CH λ——长细比 根据表4.4.2查得钢楞容许值[v]＝l／500＝4.2mm 于组合钢模板的两端各用一根矩形钢管支承 2 t n N＝f ) 1)用对接扣件连接的钢管立柱应按单杆轴心受压构件计算 其立柱所承受荷载的标准值为 对拉螺栓间距 0 ——钢插销的净截面面积 ＝170N／mm 8-转盘 钢模板自重标准值340N／m N ) 3 水平加固杆及纵横扫地杆 ) 对拉螺栓应确保内 水平横杆步距1.0m q 水平横杆和四面斜管均为Q235钢 施工人员及设备重1.0kN／m 木 公式中计算长度采用纵横向水平拉杆的最大步距 取均布荷载与集中荷载分别作用时计算结果的大值 按本规范附录A表A.1.1-1和表A.2.1-1采用 ce 式中 当采用的门架集合尺寸及杆件规格与本表不符合时应按实际计算 ＝0.9×0.6×1.2×113＝73.22N／m 1 (1)按简支考虑 和悬臂端产生的弯矩设计值M 图5.2.2-3 2)连续楞梁应按本规范附录C中的表验算 1 φ——门型支柱立杆的稳定系数 n ／l 钢筋自重标准值242N／m 其规格为□100×50×3 3)插销抗剪计算 括号内数据为净截面 4 门架立柱换算截面回转半径i 外侧模能满足设计要求的强度 计算结果取其大值 5.2.3 H 1 2)次 2 ＝2844N／m作为设计依据 式中 式中 1-钢模板 按本规范表A.1.1-1和表A.2.1-1采用 下套管长度应大于钢管总长的1／2以上 M 1.35 应按下式的压弯杆件计算 n ＝0.9×[1.2×(340＋5280＋242＋113)＋1.4×2500]×0.6＝5761.8N／m 5.2 插销处钢管壁承压强度计算容许荷载 N——轴心压力设计值 形成初偏心 按本规范附录A表A.1.1-1和表A.2.1-1采用 4 2 试验算底部一榀门架的稳定性 2 2 其立柱所承受荷载的标准值为 ——各恒载标准值对立杆产生的轴向力之和 A 1.5m 即 钢筋全部安装完毕后 2 主钢桁架梁计算应按下列步骤进行 ——净截面抵抗矩 10-手柄 x1 L——桁架计算跨度值 ——地基土承载力设计值 2 按下面各式计算结果取大值 钢模板两端支承在钢楞上 宽300mm W ·A 220mm厚新浇混凝土板自重标准值24000×0.22＝5280N／m M 注 按本规范附录A表A.1.1-4和表A.2.1-3采用 0 及跨中集中荷载2500N考虑两种情况 符合要求 应验算在本地区规定的风压作用下 1 已知混凝土对模板的侧压力设计值为F＝30kN／m 其余符号同式(5.2.2-6) b 抗压强度设计值 ——门架一边立杆的毛截面面积 q ＝0.9×0.6×1.2×113＝73.22N／m E——钢材弹性模量(N／mm 简支梁或悬臂梁设计 主楞梁抗剪强度计算 均布荷载与集中荷载产生的弯矩设计值M f 【解】 φ——轴心受压稳定系数(取截面两主轴稳定系数中的较小者) 地基土承载力折减系数(m t f 图5.2.2-2 并根据构件长细比和钢材屈服强度(f 【例2】按例1的条件 5.2.1 ——门架一边立杆的毛截面惯性矩 3 取0.9 I——柱模板一块板的惯性矩(mm 一根立柱的承力范围为1.4m×1.4m ·2A 2 s 并在木立柱高度的中部设有40mm×50mm的纵横向水平拉条 l＝2100mm 根据以上两者比较应取q t 钢筋自重0.275kN／m N 2 v 次 风荷载w 管径与壁厚及力学性能表见表5.2.5-1及表5.2.5-2 1 挠度验算 门架自重0.55kN／m 采用门架型号为MF1219h 0 x 表中门架代号应符合国家现行标准《门式钢管脚手架》JG y 现浇混凝土模板计算 组合钢模板2.5mm厚面板力学性能 0 ——榀门架范围内所作用的模板 m 1)次 0 按本规范附录A表A.1.1-4采用 x 1.2m 2-套管 钢管支撑强度计算容许荷载 2 Gk ＝5761.8N／m作为小楞的设计依据 (3)强度验算 钢筋自重标准值1100×0.22＝242N／m 【解】 其最大使用长度为3.06m 1 3 A——轴心受压杆件毛截面面积 ——与迎风面垂直方向的立柱间距 ④求解桁架各杆件的内力 max 按下面各式计算结果取大值 桁架楞梁计算从略 ＝0.9×[1.2×(340＋5280＋242＋113)＋1.4×2500]×0.6＝5761.8N／m 其计算跨度l取1.2m h 表A.3.1-4及表A.3.1-5的规定采用 及跨中集中荷载2500N考虑两种情况 1 w 超过300mm 另加M 按本规范式(4.1.1-1)或式(4.1.1-2)计算 桁架节点集中荷载布置图(中间等分) 求其合力作用线不得超过背风面的柱脚或墙底脚的外边 钢面板计算举例 【解】 木立柱计算 0 A——垫木底面面积 S 0.75m 柱箍计算举例 试验算穿墙螺栓强度是否满足要求 F——新浇混凝土作用于柱模板的侧压力设计值(N／mm ——木板毛截面抵抗矩 按本规范附录A的表A.1.1-1或表A.2.1-1采用 ——对拉螺栓净截面面积 2 M 支架自重1.1kN／m 钢模板自重标准值340N／m 试验算穿墙螺栓强度是否满足要求 A 钢支撑中间无水平拉杆 【解】 L为单根木立柱的实际长度 q 其计算跨度l＝2100mm f 小楞自重线荷载设计值q 【例6】CH-65型钢支撑 0 G 钢模板自重标准值340N／m 钢筋自重标准值1100×0.22＝242N／m 0 0.7 f 柱箍用于直接支承和夹紧柱模板 其受力状态应为拉弯杆件 ＝0.9×0.3×1.2×340＝110N／m 1 5.2.5 【解】 当无缺口时 式中 b 是支撑成折线状 查表5.2.1-2得板宽300mm的净截面惯性矩Ix＝269700mm4 N——轴向拉力或轴心压力 (2)荷载计算 钢板厚2.5mm E钢管弹性模量 应按不等跨连续楞梁或悬臂楞梁设计 求柱箍间距l 现浇混凝土模板计算 0.6为活荷载效应组合系数和风荷载组合系数 1 q [v]——容许挠度 立柱计算应符合下式要求 k A 并选用[80×43×5槽钢作柱箍 3 挠度验算 f——钢材的抗弯强度设计值 试验算钢模板的强度与挠度 按本规范附录A的表A.1.3采用 ——门型架加强杆的高度 b 柱截面1000mm×1000mm E——钢材的弹性模量 对拉螺栓计算举例 混凝土浇筑速度为3m／h 钢楞梁自重标准值113N／m 集中荷载设计值为 2 m N＝0.9×0.9×0.9×30＝21.87kN＝21870N 支架及立柱自重1.1kN／m 中间部分等分成n—1个节间 b 高度4.0m t为管壁厚度 f 2 1)在主平面内受弯的钢实腹构件 采用组合钢模板 ——螺栓的抗拉强度设计值 横向均为0.9m f——钢材抗拉 1 M 0 钢管立柱类型(一) 2 次楞一般为2跨以上连续楞梁 W (3)强度验算 按例1采用 0.75m 3 插销直径d＝12mm (2)荷载计算按4.1节第4.1.2条规定应取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑 mx 柱高H＝3.0m 图5.2.5-2 其中0.95为荷载值折减系数 φ 查表4.4.2得容许挠度为1.5mm 高度全为55mm 根据以上两者比较 钢管立柱类型(二) 试验算该格构式柱的稳定性 试验算钢模板的强度与挠度 伸出长度为300mm 格构式柱高6.0m 3 钢面板计算举例 2 l 2 【例3】 (1)计算时两端按简支板考虑 I 小头梢径为80mm 2 三者中 ＝0.9×[1.35×(340＋5280＋242＋113)＋1.4×0.7×2500]×0.6＝5678.78N／m 按表5.2.5-3采用 其规格为□100×50×3 柱箍间距(l 门架立柱总高50m CH l 可按本规范附录C计算 ) ——欧拉临界力 钢管支撑受压稳定计算容许荷载 4-插管 ＝0.30kN／m 5.2 1 Q 插管与套管之间松动 强度验算 ——短边柱箍的计算跨度 均布线荷载设计值为 【例4】框架柱截面为a×b＝600×800(mm k 1 混凝土坍落度为150mm ②正确确定计算简图(见图5.2.2-1～图5.2.2-3) 1 按本规范附录A表A.1.1-1和表A.2.1-3采用 k 5.2.7 表5.2.1-2 其计算应符合下列规定 式中 1 插销孔 应从均布荷载产生的弯矩设计值M 槽钢和木楞制成 f ——各活荷载标准值对立杆产生的轴向力之和 (1)计算时两端按简支板考虑 【解】 根据以上两者比较应取q 5.2.4 5-底板 【解】 A——杆件截面面积 面板可按简支跨计算 【例8】现有一桥梁现浇板 2-柱箍 求柱箍间距l I——柱木面板的惯性矩(mm (2)荷载计算 现有一扣件式钢管组合的格构式柱 W——钢或木面板的抵抗矩 及跨中集中荷载2500N考虑两种情况分别作用 图5.2.2-4 木和胶合板面板应按本规范第4.4.1条采用 【例7】 2 跨中集中荷载设计值P＝0.9×1.4×2500＝3150N P——集中荷载设计值 表5.2.5-2 H ——铝合金抗弯强度设计值 N＝f 【解】 2 选其中最小值为钢支撑的容许荷载 横向均为0.9m φ——轴心受压杆件稳定系数 j 对拉螺栓间距 0 按λ＝k 2 2)在主平面内受弯的木实截面构件 集中荷载设计值为 木 b ) 挠度计算应按本规范式(5.2.1-4)进行验算 m 其计算跨度l取1.2m 的值和钢材屈服强度(f 11-螺旋套 整个模板系统的稳定性 钢筋自重0.5kN／m 则 ＝μL ——每米高度门架及配件 回填土应分层夯实 查表5.2.3得M16 柱箍计算举例 下弦及腹杆的毛截面惯性矩 查表4.4.2得容许挠度为1.5mm 钢模板应按本规范表4.4.2采用 本条计算公式中的1.2 活荷载分项系数 mx ＝100mm支模 铝合金楞梁 1-顶板 2 2 A (1)按简支考虑 ——以米为单位的门型支柱的总高度值 ——门架一边加强杆的毛截面惯性矩 见图5.2.2-5)考虑 h——垂直门架平面的水平加固杆的底层步距 主楞可根据实际情况按连续梁 ＝144mm 5.2.1 1 N——对拉螺栓最大轴力设计值 强度验算 ＝0.9×0.3×1.2×340＝110N／m 表5.2.2 试验算底部一榀门架的稳定性 铝合金楞梁 3)胶合板面板抗弯强度应按下式计算 Q b n A N＝0.9×0.9×0.9×30＝21.87kN＝21870N 2 l 承受混凝土的侧压力和其他荷载 高度4.0m ——木立柱跨中毛截面面积(mm 试验算该格构式柱的稳定性 1 0 式中 n 2 ＝320×2×2.4×12＝18432N＝18.43kN h x 按本规范附录A的表A.3.1-3～表A.3.1-5采用 轴力计算 Q b——-对拉螺栓竖向间距 式中 木楞梁计算程序及方法与钢楞同 跨中集中荷载设计值P＝0.9×1.4×2500＝3150N 选取计算结果较大者 y k b 门形钢管立柱的轴力应作用于两端主立杆的顶端 0.9 其中 符合要求 宽300mm 门型模板支柱高度H ) 根据表4.4.2查得钢楞容许值[v]＝l／500＝4.2mm 剪刀撑自重产生的轴向力标准值 立柱基础应有良好的排水措施 木楞梁计算程序及方法与钢楞同 应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 柱截面1000mm×1000mm 2 新浇平板混凝土自重9.6kN／m 试验算其强度与挠度 t 故挠度满足要求 q 2 2 1 2 l 应减小柱箍间距或加大柱箍截面尺寸 查表5.2.3得M16 式中 W 其计算跨度l＝2100mm 3-插销 按中点最大初偏心为25mm计算 A 其最大使用长度为3.06m ) ——木材抗弯强度设计值 式中 2 (b)-CH型 试验算此立柱的强度和稳定性 强度验算 ＝170N／mm 2 风荷载w 式中 ——木立柱受压杆件的计算长度 钢模板自重标准值340N／m ) ＝1.0 【解】 ⑤选择截面并应按下列公式核验杆件内力 2)工具式钢管立柱受压稳定性计算 式中 其长度规格有 ) ＝N×(d／2) 2 1 1x 插销直径d＝12mm 按本规范表5.2.2查用 ——柱箍净截面面积 b ＝100mm支模 4 见图5.2.2-4和边集中荷载距支座各1／2节间 ) 门架间距1.5m n——集中荷载P将全跨等分节间的个数 1.5m 2 c I——毛截面惯性矩 f 活荷载分项系数 0 于组合钢模板的两端各用一根矩形钢管支承 q ce 4 纵向 ＝2844N／m作为设计依据 按本规范附录A表A.3.1-3～表A.3.1-5的规定采用 f——钢材抗弯强度设计值 强度验算 c 13的规定 可调底座调节螺栓伸出长度不超过200mm时 刚度和整体性 max ＝0.9×[1.2×(340＋5280＋242)＋1.4×2500]×0.3＝2844N／m 钢模板两端支承在钢楞上 220mm厚新浇混凝土板自重标准值24000×0.22＝5280N／m 求钢支撑的容许设计荷载值 0.7 E——弹性模量 2 N＝f h N——上部立柱传至垫木顶面的轴向力设计值 p——立柱底垫木的底面平均压力 现浇混凝土模板计算 钢楞梁自重标准值113N／m 式中 ＝1.13 5.2.2 【例1】组合钢模板块P3012 M ) 曲面可变桁架计算简图示意 )或F q 施工活荷载标准值2500N／m 2 插销处钢管壁承压强度计算容许荷载 钢筋自重0.275kN／m m 支架自重1.1kN／m 挠度应按下列公式进行验算 1 A 2)木面板抗弯强度应按下式计算 ＝144×170＝24480N＞21870N 2)柱模为木面板时的柱箍间距应按下式计算 f ＝5761.8N／m作为小楞的设计依据 其各类回壤土的干重度应达到所要求的密实度 2 并应符合下列规定 框架和剪力墙的模板 2 柱箍计算(图5.2.4)应符合下列规定 挠度验算 ＝2A ／i x 承受荷载设计值为350kN 可按表5.2.5-3采用 V——计算截面沿腹板平面作用的剪力设计值 图5.2.2-1 ——对拉螺栓轴向拉力设计值 5.2.4 试验算其强度与挠度 W 2 2