一般是以结构的内力超过其承载能力为依据 计算支承架的荷载组合 1k c Q 裂缝等超过相应规定的标志为依据 50068的规定 计算的荷载效应值 无明显判断时 当为工作状态时按6级风计算 采用简化规则 应采用基本组合 可按《建筑结构可靠度设计统一标准》GB 求得组合后在结构中的总效应 模板结构荷载组合应符合下列规定 应采用临时固定措施 4.3 r 荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定 对所考虑的极限状态 这在理论上仅适用于各项可变荷载的效应与荷载为线性关系的情况 仍允许采用简化的组合原则 新浇混凝土与模板的粘结力 对承载能力极限状态 ψ 而不能满足设计规定的某一功能要求时 乘以一个统一的组合系数 其组合后的效应值应乘0.9的组合系数 考虑到以往的组合系数0.85在某些情况下偏于不安全 模板的计算应分混凝土浇筑阶段和模板爬升安装阶段两种情况计算 2)由永久荷载效应控制的组合 非工作状态偶遇最大风力时 表4.3.4-2 即按式(4.3.1-3)采用 对于承载能力极限状态 2 应为竖向荷载加背墙面风荷载 4.3 表4.3.4-1 50113的规定采用的 模板结构设计荷载应包括 Q1k 参与组合的可变荷载仅限于竖向荷载 模板结构自重 设备按实计算 结构的极限状态在总体上分为两大类 则称此特定状态为结构对该功能的极限状态 而不考虑可变荷载效应的组合 ——按可变荷载标准值计算的荷载效应值 轮次以各可变荷载效应为Q 取3～5kN／m 爬模的荷载标准值是根据“上海市施工技术科研设计院”的总结资料经过分析采用的 表4.3.2 仅考虑风荷载 两者间的摩擦系数取0.4～0.5 其荷载组合应符合下列规定 Qik 目前统一取ψ 4.3.1 爬升和安装阶段的模板计算主要是在竖向荷载作用下的强度验算 式中的S 2 应按荷载效应的基本组合采用 应按本规范表4.2.3采用 式中 为可变荷载Q 模板结构设计荷载类别应按表4.3.4-1采用 G 注 式(4.3.1-3)是考虑为了模板设计时便于手算的目的 取其最不利情况作为计算依据 模板及其支架荷载效应组合的各项荷载标准值组合 条文中给出的荷载效应组合值的表达式是采用各项可变荷载小于叠加的形式 其中γ 但确定混凝土与模板间摩擦力时 风荷载设计值参与活荷载设计值组合时 选其中最不利的荷载效应组合 即承载能力极限状态和正常使用极限状态 2 选用不同的组合 基本组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况 建立表达式的目的是在于保证在各种可能出现的荷载组合情况下 处于非工作状态时 i 对正常使用极限状态 3 R——结构构件抗力的设计值 式中 除风荷载仍取ψ 式(4.3.1-3)和式(4.3.1-4)给出了荷载效应组合设计值的表达式 因此 并根据模板特点仅考虑永久荷载效应 ——按各永久荷载标准值G 4.3.2 采用 其值按0.9采用 计算承载能力应采用荷载设计值 承受偏心的竖向荷载和侧向风荷载 的分项系数 其组合值系数可为0.7 2 对于正常使用极限状态应采用标准组合 选其中最不利的荷载效应组合为设计依据 4.3.3 2 0 ＝0.6外 侧向荷载 计算滑模结构构件的荷载设计值组合应按表4.3.4-2采用 ik 4.3.3 主要任务是确定爬架布置位置和爬架间距 考虑这个条件就能避免可靠度偏低的后果 当模板的倾角小于45°时 S——荷载效应组合的设计值 当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时 当结构的自重占主要时 ——永久荷载分项系数 式(4.3.1-2) k 在确定其荷载效应时 计算时要考虑风荷载的组合 ci ——结构重要性系数 1k ——可变荷载Q 荷载效应组合设计值S应按下式采用 4.3.4 ik 验算挠度应采用荷载标准值 G Qi 风荷载由模板传来 4.3.4 可轮次以各可变荷载效应S γ 取其中最不利的一组作为该极限状态的设计依据 按极限状态设计时 混凝土对模板的上托力 变形 ——第i个可变荷载的分项系数 并应按下列设计表达式进行设计 采用 Q1 2 1 计算承载能力时应取荷载设计值 应按各有关建筑结构设计规范的规定确定 4.3.1 新浇混凝土侧向荷载和风荷载 4.3.2 式中 对于承载能力极限状态的荷载效应组合 对于正常使用极限状态的结构设计 也即对所有参与组合的可变荷载的效应设计值 1 荷载组合 当对Q 滚轮与轨道间的摩擦系数取0.05 液压滑动模板荷载类别 处于工作状态时 因此 荷载组合 应按本规范表4.2.3采用 通过设计都能使结构维持在相同的可靠度水平上 组合时要分工作状态和非工作状态两种情况 本条参与模板及其支架荷载效应组合的各项荷载规定是按《混凝土结构工程施工及验收规范》GB 参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项荷载的标准值组合应符合表4.3.2的规定 ＝0.7 都必须以其组合值为代表值 50204-92的规定采用的 但取分项系数为1 模板结构与滑轨的摩擦力 还必须在所有可能组合中 如内力 γ 1 应根据问题性质或按有关设计规定采用其他不同的方法 对其他可变荷载 c 而不仅仅限于有风荷载参与组合的情况 式(4.3.1-4)是新给出的由永久荷载效应控制的组合设计值 设计中的极限状态往往以结构的某种荷载效应 当整个结构或结构的一部分超过某一特定状态 应为竖向荷载加迎墙面风荷载 2 在采用标准组合时 爬架可认为是一悬臂柱 应符合本规范第4.4节有关变形值的规定 式中C——结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值 注 对持久和短暂设计状况 振动参数超过设计允许的极限值为依据 1k 当设计者无法判断时 计算附墙架的荷载组合 施工人员按1.0kN／m 按0.5kN／m 并应采用下列设计表达式进行模板设计 处于非工作状态时 应力 仅考虑风荷载 2 2 为S 一般是以结构的变形 浇筑混凝土阶段模板主要承受新浇混凝土对模板的侧压力和倾倒混凝土所产生的侧压力 液压滑动模板结构的荷载设计值及其组合应符合下列规定 将其提高到0.9 注 计算滑模结构构件的荷载设计值组合 为诸可变荷载效应中起控制作用者 爬模结构的设计荷载值及其组合应符合下列规定 根据所考虑设计状况 取5～12kN／m 液压滑模的荷载标准值系根据现行国家标准《滑动模板工程技术规范》GB 裂缝 对于基本组合 必须指出 当按本规范中规定的各可变荷载采用时 1 1)由可变荷载效应控制的组合 这种组合可以多种多样 当模板的倾角大于或等于45°时 1 Q1k 在应用式(4.3.1-2)时 并要求所有可变荷载作为伴随荷载时 至于组合系数 的组合值系数 根据设计中要求考虑的结构功能 当涉及非线性问题时 滑块与轨道间的摩擦系数取0.15～0.50 竖向荷载 验算挠度时应取荷载标准值 为诸可变荷载效应中其设计值是控制其组合为最不利者 对于标准组合 n——参与组合的可变荷载数 1 也可参照按承载能力极限状态的基本组合 应对所有可能同时出现的诸荷载作用加以组合 机具 其中Q 在承载能力极限状态的基本组合中 处于工作状态时