h γ’ W 轴的较小有效净截面模量 x W y W a ～ 图7所示 6.1.2 但考虑到式(6.1.1)中采用了强度设计值 计算梁的抗弯强度时 0.2 x 轴和 γ t 但是应该指出 y 这是因为根据铝合金材料的 f 在跨高比较大 应按表6.1.1采用 结构已经发生残余变形 γ γ 0.2 W / 为弹性截面模量 应力区间 γ 强度 ＜ 表6.1.1 关系 文献《铝合金结构》（意大利 ——截面塑性发展系数 故式(6.1.1)中引进了截面塑性发展系数 为塑性截面模量 故最后确定的截面塑性发展系数可适当放宽 ——对截面主轴 截面塑性发展系数 图6 式中 而变形验算针对正常使用极限状态 受弯构件的计算 为粱高度 马佐拉尼 y 在主平面内受弯的构件 6.1.1 γ’ W 如图6 σ R x 工字形截面绕弱轴的塑性发展系数 y 6 x γ’ σ γ M v 形状系数较小和材料为弱硬化合金的情况下 y x y x y / 当采用材料名义屈服强度计算截面抵抗弯矩时 0.2 x ——计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩 I——毛截面惯性矩 f γ x 考虑截面可以部分地发展塑性 γ 轴的弯矩（对工字形截面 满足跨中残余挠度要求的 x f ＝ M L ——腹板厚度 enx 6 轴为强轴 焊接热影响区以及截面孔洞的影响 图7 γ y 小于其跨长的1‰ 其抗弯强度应按下式计算 的取值原则应是 p ——同一截面处绕 γ‘ 即当塑性发展系数小于1时取1 往往小于1 eny ——材料的抗剪强度设计值 截面抵抗弯矩不仅取决于截面塑性抵抗矩 max 通常采用强度标准值 6.1 当截面边缘应力达到 f 轴为弱轴） 为梁长 γ‘ 对于铝合金结构而言 还与材料的非弹性性能有关 S 按上述原则确定的工字截面的塑性发展系数 轴和 6.1 应同时考虑局部屈曲 p ——计算截面沿腹板平面作用的最大剪力 γ 即按下式 跨中残余挠度 其抗剪强度应按下式计算 ε 保证梁在均匀弯曲作用下 往往小于1 ——铝合金材料的抗弯强度设计值 f 图中 W p y y 受弯构件的计算 V 再卸载时 ＝ γ’ f v 是在非弹性范围内的 x 为截面形状系数 6.1.1 r 工字形截面绕强轴的塑性发展系数 著）的研究认为 在主平面内受弯的构件 确定的截面塑性发展系数 w f p 由图可见 ＜ 续表6.1.1 强度 y 式中