α 梁的支座处 能阻止受压翼缘的侧向位移时 可不计算梁的整体稳定性 应按附录C计算 Robertson系数 对于端部有端板固定或端部支座有加劲肋板的情况 α 当有铺板密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固连接 工字形截面梁弯扭稳定极限承载力曲线比较 ＝1.0适用于端部夹支的边界约束条件 经统计分析后得出 b 但对于绕非对称轴弯曲的截面 应采取构造措施防止梁端截面的扭转 式中 这样梁与柱的稳定曲线有统一的表达形式 β x 而当 从而确定梁的弹塑性弯扭稳定系数计算公式 2002） 等截面工字形简支粱受压翼缘的自由长度 虽然翘曲约束有所增强 受弯构件在较小长细比情况下的稳定系数越高 粱就不会丧失整体稳定 b ③荷载类型及其存截面上的作用点位置 分析表明 的取值 ex 相对长细比 1 图8和图9给出了同济大学完成的10根跨中集中力作用下工字形截面梁和10根槽形截面梁的弯扭稳定试验结果 构件在中等长细比情况下的稳定系数越高 不同荷载作用形式下各类工字形截面 ①合金材料性能 0 整体稳定 因此也不必计算梁的整体稳定性 6.2 除非端部加劲板的厚度用得很大 本规范公式以及欧规公式的计算结果 以提供足够的支撑力阻止受压翼缘的侧向位移 对于工字形截面不需要验算整体稳定时的 能阻止粱受压翼缘的侧向位移时 1 6.2 见《薄壁钢梁稳定性计算的争议及其解决》（童根树 b 梁将发生较大的侧向弯曲和扭转变形 槽形截面 当不满足第6.2.1条时 W l ④跨中有无侧向支承和端部约束情况 但根据文献《钢结构设计原理》（陈绍蕃）的分析以及欧规的规定 λ 6.2.2 整体稳定 加载偏心和残余应力等初始缺陷 以防止其端部截面的扭转 λ 越小 按有效截面模量进行计算 l b β 有铺板密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固相连 铝合金梁的弯扭稳定系数 6.2.3 本规范给出的公式与有限元计算值和试验实测值基本吻合并偏于安全 由于本规范在计算其弯扭稳定时未考虑截面的塑性发展 M 为弯扭屈曲应力与材料名义屈服强度的比值 由Perry公式给出 值主要参考钢规并结合铝合金材料性能给出 l 本规范根据不同合金材料 图8 不变时 故给出的计算结果较欧规计算结果偏小 有着不同的影响 b 1 当 φ 之比不超过表6.2.1所规定的数值时 受弯构件的整体稳定性应按下式计算 考虑其截面受压部分局部屈曲的影响 l 铝合金梁整体失稳时 6.2.3 任何梁在其端部支承处都应采取构造措施 槽形截面梁弯扭稳定极限承载力曲线比较 b ω l λ 等截面工字形简支梁不需要计算整体稳定性的最大 0 图9 ——绕强轴作用的最大弯矩 b φ 影响弯扭屈曲应力的因素主要有 参数 本条给出的 对于工字形截面 α 本条给出的临界弯矩计算公式适用于对称截面以及单轴对称截面绕对称轴弯曲的情况 b μ 偏于安全按跨中一道支撑考虑 采用多道支撑时 b 式中 b 2 有限元计算值 2 均参考欧规 对跨中有侧向支承点的梁 λ 6.2.2 故这里仍采用 为受压翼缘侧向支承点间的距离（梁的支座处视为有侧向支承） 可以采用不同的取值方法 越大 φ 2 β μ β 因此为了提高梁的稳定承载能力 α η 3 0 λ / 其中欧规建议的缺陷系数形式为 不变时 对稳定系数 式中 取计算长度系数为0.5 对于槽形梁 β 与其宽度 为其跨度 为计及构件几何缺陷的Perry b / ②构件的截面形状及其尺寸比 b ——梁的整体稳定系数 表6.2.1 建筑结构学报 值 的取值存在一定争议 ——对强轴受压边缘的有效截面模量 相对长细比 ⑥截面的塑性发展性能等 由图可知 ＝1.0 λ 对跨中无侧向支承点的梁 本条中给出的翘曲计算长度系数 如单轴对称工字形截面绕强轴弯曲时 T形截面梁的数值模拟计算结果 否则其对梁端翘曲的约束作用在计算中可以忽略 用作减小梁侧向计算长度的跨间侧向支撑应具有足够的侧向刚度并与受压翼缘相连 6.2.1 6.2.1 ω 在最大刚度平面内 0 ⑤初始变形 3 临界弯矩计算式中 符合下列情况时 β