τ 腹板塑性剪切屈曲应力 应根据构件的长细比 支托的计算艮度系数 A-2取用 t Rw ）和试验值 t 0.2 ——支座反力 ) 端部支座可取10mm 式中 同济大学进行的0.9mm厚 为1.0 ＋ 腹板局部承压涉及因素较多 支托的简化模型 k 按如下取值 ——名义屈服强度 弹塑性屈曲应力可按下式计算 代入公式(17)并考虑抗力分项系数 简化模型应按下式计算 2 ——抗剪强度设计值 f cr l 按附录B取用 / 图11.3.3 式中 65mm高 f 0 ——支座处的支承长度 μ 2 tL / ——腹板高厚比 τ 形支托破坏时的支座反力值 ——块腹板的局部受压承载力设计值 式中 11.3.1 R 400mm宽的铝合金面板(图11.1.1a)实验中 τ 可取1.0或由试验确定 可得 11.3 ＜200mm 当 l ＝1.2 当腹板无横向加劲肋时 表16为按本规范公式(11.3.3)计算得到的承载力标准值（取 s 应按下式验算 ＝1.2 量测了 11.3 2 ——腹板倾角(45°≤0≤90°) a ——支托腹板最大厚度 ＝5.34 θ k R ——毛截面面积 根据结构稳定理论 c R l 取0.8 很难精确分析 腹板弹性剪切屈曲应力 当 计算铝合金面板T形支托的稳定系数时 铝合金面板T形支托的稳定性可按等截面模型进行简化计算 a h 铝合金面板T形支托的稳定性可简化为等截面柱模型（图11.3.3b） 铝合金材料的强度标准值 11.3.3 端部支座取0.06 / 腹板弹性剪切屈曲应力公式如下 其计算长度应按下式计算 ＜1时 本规范建议根据实验确定计算长度值 ——T形支托等效厚度 ——支托计算长度系数 y y t ——剪切屑服强度 t τ 11.3.1 τ a——系数 φ 10mm＜ 1 f μ 应按表4.3.4取用 A 式中 取 s f ＝5 R 屈曲系数可取 -T形支托高度 11.3.4 而板厚板型对支托侧向支撑的影响又比较复杂 h 根据弹性屈曲理论 t 并考虑抗力分项系数 ——支托计算长度 w 中间支座取0.12 考虑到实验得到的支托破坏数据有限 γ T形支托承载力标准值和试验值的比较(kN) h r A 0.2 的理论值范嗣为0.7～2.0 0.2 式中 同时取 ——轴心受压构件的稳定系数 ＝ γ t f )/2取值 式(11.3.1-1)和(11.3.1-2)分别为腹板弹塑性和弹性剪切屈曲临界应力设计值 应按附录表A-1 稳定 11.3.2 根据面板侧向支撑情况 铝合金面板支座处腹板的局部受压承载力 为 铝合金面板中腹板的剪切屈曲应按下列公式计算 ——腹板的剪切屈曲临界应力 将式(17)代入式(21) 可得 表16 代入欧规公式得出的 t——腹板厚度 1 11.3.2 c 按( ——铝合金面板材料的抗压强度设计值 式中 11.3.4 ＝5.34 v ——支托腹板最小厚度 μ H p 1 / t T 2 t 11.3.3 ——腹板的高厚比 支托端部受到板面的侧向支撑 s ＞1时 ——四边简支板的屈曲系数 f ——支座反力 ——腹板平均剪应力(N/mm 板的长宽比将是很大的 R s k 的计算式(11.3.2)是取 稳定 h ——剪切比例极限