0 (9.3.1-3) 则有f 因此应对墙体的轴压比加以限制 应符合下列规定 sv λ 足在综合考虑混凝土砌块 本条主要参照国际标准《配筋砌体设计规范》 时取N＝0.25 故本条增加了这种选择 式中 g V 竖向钢筋的抗剪贡献为0.24 A 对矩形截面取 2 的增加而增加 砂浆的强度对墙体抗剪承载力的影响较少 m 连梁的承载力应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB ( s——沿构件长度方向箍筋的间距 则趋于弯曲破坏 可作为两种破坏形式的界限值 据试验和国外有关文献 vg 而此时的受力更像小剪跨比的剪力墙 在轴压比不大的情况下 2)连梁的斜截面受剪承载力应按下列公式计算 则趋于剪切破坏 f 0 并参照混凝土结构的设计原则 剪力墙的高宽比或剪跨比( yv 50011协调 ≤ 当采用配筋砌块砌体时 ＝N/bh 同济大学等试验数据 ——计算截面的剪跨比 以帮助了解该公式的形成过程 /s) g f 其中水平钢筋(网)在通过斜截面上直接受拉抗剪 9.3 ——配置在同一截面内的水平分布钢筋或网片的全部截面面积 ③轴向力或正应力对抗剪承载力的影响项 这些特点包括 我们认为钢筋混凝土规范对两者不加区别是欠妥的 vg 0.55 ——连梁的截面有效高度 由1.5/(λ＋0.5)改为1/(λ—0.5)则完成了如公式(9.3.1-2)的全部转换 (9.3.2-1) 即将上式乘0.9 3 s——水平分布钢筋的竖向间距 9.3.2 sh —— 即所谓的“浅梁”范围 时 f 可按表9.2.5的规定确定 根据41片墙体的试验结果 0.55 0 根据我国的试验 现取偏下限值 得到上列的计算公式 当 取为0.25 bh bh 则得到砌体项的数值(0.13/0.208) V——计算截面的弯矩 ——水平钢筋的抗拉强度设计值 0.25f 但它在墙体开裂前几乎不受力 σ f λ＞ 应符合下列规定 注 试验表明 g 其中的砌体抗剪强度 A 倒L形截面腹板宽度 考虑到连梁受力较大 目前收集到的国内外试验资料中 规定 正应力 —— f 其变异系数为0.220 调为f 经与《混凝土结构设计规范》GB 1 极限荷载时该钢筋达不到屈服 将式(2)中的剪跨比影响系数 大于或等于2.2时取2.2 A vg 当连梁采用配筋砌块砌体时 λ 国标准《配筋砌体设计规范》 0 应按下列公式计算 b——连梁的截面宽度 根据我国沈阳建工学院 而是通过综合考虑正应力的影响 (4) ——连梁的剪力设计值 当跨高比大于2.5时 σ V 但又反映砌体特点的计算表达式 ——剪力墙的剪力设计值 ——剪力墙截面的有效高度 但工程质量是可保证的 式中 变形能力随 yv σ 轴向力和剪力设计值 σ 因此剪力墙的连梁除满足正截面承载力要求外 0 有关 ＞0.75f 上列公式较好地反映了配筋砌块砌体剪力墙抗剪承载力主要因素 1 这和无筋砌体的抗剪模式相似 而 本公式未直接反映竖向钢筋的贡献 2 从砌体规范本身来讲是较理想的系统表达式 ①由f 统计分析提出的反映剪跨比影响的关系式 配筋灌孔砌块砌体剪力墙的抗剪受力性能 如小于2.5 A b 其斜截面受剪承载力应根据下列情况进行计算 哈尔滨建筑大学 )对其抗剪承载力有很大的影响 t 其中翼缘的有效面积 0 f 0 墙体破坏时部分竖向钢筋可屈服 国际标准和美国规范也均采用这种模式 yh 主要与垂直正应力 墙体开裂直至达到极限荷载时所有水平钢筋均参与受力并达到屈服 尚与正应力 sv 因此根据试验并参照国际标准 从1.1MPa提高到3.95MPa时 关于两种破坏形式的界限剪跨比( 配筋砌块砌体剪力墙中的钢筋提高了墙体的变形能力和抗剪能力 小剪跨比试件 等于A ④根据计算 9.3.2 f 0 0 50010受弯构件的有关规定进行计算 λ 以避免连梁产生受剪破坏后导致剪力墙的延性降低 h 并根据设定的配筋砌体剪力墙的可靠度要求 此时只要按材料的等强原则 (9. 1 f 对偏压和偏拉采用了不同的系数 也将 λ＝M/Vh (9.3.1-2) 也即轴压比对抗剪承载力的影响 50010的有关规定进行计算 λ 偏心受压和偏心受拉配筋砌块砌体剪力墙 √ 即所谓“深梁”的范围 当连梁采用钢筋混凝土时 f 9.3.1 ＝（1/0.208）f 对连梁截面的控制要求 f bh ) 偏拉为—0.22 9.3 ①砌块灌孔砌体只能采用抗剪强度 ＋ 配筋砌块砌体连梁 bh 0.55 g 3.1-4) vg 的影响很小 应符合下列规定 9.3.1 取0.6 ③将f 虽然在施工程序上增加—定的模板工作量 ＝（1/0.208）f λ h M 大剪跨比试验数据较少 A——剪力墙的截面面积 应满足下式要求 g 对高强砌体材料偏低的情况 的增加反而使墙体的承载力有所降低 0 当 但考虑到我国规范体系的理论模式的一致性要求 应采用其相应的计算参数和指标 (9.3.1-1) 也可将连梁部分设计成混凝土的 ≤0.4f 配筋较多时 剪力墙的截面 配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积 试验值与按上式计算值的平均比值为1.188 这是偏于安全的 σ g 3 砂浆和混凝土注芯率基础上 湖南大学的试验表明 剪力墙在偏心受压时的斜截面受剪承载力 特别是在较大剪跨比的情况下更是如此 g g f 控制正应力对抗剪承载力的贡献不大于0.12N 当跨高比较小 vg 剪切破坏的墙体的抗侧承载力远大于弯曲破坏墙体的抗侧承载力 ≤ ——T形或倒L形截面腹板的截面面积 σ 本条根据我国试验 λ≤1 σ 偏压为＋0.12 f 但当 1 连梁的正截面受弯承载力应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 这种影响主要反映在不同的应力状态和破坏形态 f 斜截面受剪承载力计算 由于灌孔混凝土的强度较高 砌体规范根据试验和计算分析 0 还必须满足受剪承载力要求 水平和垂直配筋率等因素有关 最终将上列公式改写成具有钢筋混凝土剪力墙的模式 0.8f 当N大于0.25 0.55 V 而美国规范为0.25N ——剪力墙截面的有效高度 vg 2 箍筋的抗拉强度设计值 小于1.5时取1.5 现将上式中由抗压强度模式表达的方式改为抗剪强度模式的转换过程进行说明 配筋砌块砌体剪力墙连梁的斜截面受剪承载力 σ 式中 ＝0.208f b 0 yv 以无筋砌体部分承载力的调整给出的 国内的一些试点工程也是这样做的 斜截面受剪承载力计算 b 而此时受力则更像大剪跨比的剪力墙 W (5) 0 ＝0.625 而竖向钢筋主要通过销栓作用抗剪 0 bh 当 而不能像混凝土那样采用抗拉强度 0 h N ②试验表明水平钢筋的贡献是有限的 这种墙体的抗剪性能更接近于钢筋混凝土剪力墙 ②根据公式模式的一致性要求及公式中砌体项采用 (9.3.2-2) )表征的 g λ＝1.6 或N≤0.4bhf 在这种情况下能保证连梁的承载能力发挥和变形处在可控的工作状态之内 另外 时 代入公式(2)中 vg ——剪力墙截面宽度或T形 与非灌实砌块砌体墙有较大的区别 A g 是基于这种构件的受剪承载力应该具有一个上限值 墙体的抗剪能力 湖南大学 b f 配筋砌块砌体连梁的布筋和施工要求较高 h g vg g 0 50010和《建筑抗震设计规范》GB sv 0 墙体的高宽比或剪跨比 0 f 配筋砌块砌体剪力墙的抗剪承载力除材料强度外 V √ 用砌体的抗压强度的函数(√ 墙体的破坏形态转为斜压破坏 剪力墙在偏心受拉时的斜截面受剪承载力应按下列公式计算 如 bh 只不过 f A V≤0.25f 极限抗剪承载力提高了65％ 《钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程》和配筋混凝土砌块砌体剪力墙的试验数据制定的 对该项的承载力进行了降低 应按第3.2.2条的规定采用 vg ——灌孔砌体的抗剪强度设计值 根据哈尔滨建筑大学所作的7个墙片数据认为 W 1)连梁的截面