＝1.844 0 洞口高度 1j 并简化计算 0 h cn 墙梁计算简图 取窗间墙宽度或横墙间距的2/3 a 1 b (7.3.6-4) 0i M H 翼墙的存在 计算值与有限元值之比 边跨跨中 )]fhh 混凝土多孔砖砌体和混凝土砌块砌体在工程中有较多应用 2)本层楼盖的施工荷载 自承重墙梁可不验算墙体受剪承载力和砌体局部受压承载力 取H 对连续墙梁边支座 ——考虑墙梁组合作用的托梁跨中截面轴力系数 本条分别给出使用阶段和施工阶段的计算荷载取值 有洞口墙梁边支座截面取0.7 l 2 7.3.5 支座处应设置落地且上 将发生斜压破坏 有洞口时 t 承重与自承重简支墙梁 V γ/C Q 但不宜小于1/14 无洞口时 中间支座截面取0.8 0 δ ＝1.659 忽略轴压力按受弯构计算是偏于安全的 α 1j ＝0.37 ＝1.047 0i 7.3.7 ＋0.5h 与单跨框支墙梁协调一致 又简化了计算 0i 7.3.9 μ l 1 ＝3时取1.3 托梁高跨比 2 和α/ 7.3.8 计算值与有限元值之比 应满足刚性方案房屋的要求 0 1)托梁自重及本层楼盖的恒荷载 托梁处于小偏心受拉状态 (对连续墙梁和多跨框支墙梁 ＞1时 ＝1.129 当 0 2)承重墙梁的墙梁顶面的荷载设计值 7.3.8) M 必须进行本条规定的各项承载力计算 l f bj 对于跨中截面 本规范在无洞口和有洞口简支墙梁有限元分析的基础上 α μ 试验表明 ＝7时取1.5 计算值与有限元值之比 对靠近支座有洞口的墙梁不宜大于1/6 0max / Q 3跨和4跨无洞口和有洞口框支墙梁有限元分析 砌体相对较弱的情况下 表7.3.2 /l 1 1 ——荷载设计值Q 承重墙梁在托梁顶面荷载作用下不考虑组合作用 ＝0.093 但本条不再考虑上部楼面荷载的折减 ＝0.162 试验和有限元分析表明 ＝0.123 即 7.3.4 能将楼层荷载部分传至支座 取 h 取 框支墙梁在托梁顶面荷载 bi ≤ξfh 和墙梁顶面荷载 δ 墙梁的计算简图 且其截面不小于240mm×240mm时 下贯通的落地混凝土构造柱 ) V η 取 ＝0.176 保证墙梁组合作用的正常发挥 洞口至边支座中心的距离不应小于0.1l 3 因此 连续墙梁和框支墙梁的设计 由于跨中或洞口边缘处纵向钢筋屈服 h N M 对多层房屋的纵向连续墙梁每跨对称开两个窗洞时也可参照使用 当 故在墙梁顶面荷载 0 对多层墙梁 连续墙梁是在21个连续墙梁试验基础上 托梁应按混凝土受弯构件进行施工阶段的受弯 对有洞口墙梁 以及由于支座上部纵向钢筋屈服而产生的正截面破坏 开洞时尚应按洞顶以下实际分布的墙体自重复核 b 单层有洞口墙梁取0.6 ＝0.75—( 0i M 作用下当边柱轴压力增大不利时应乘以1.2的修正系数 增加中支座 偏开洞时托梁箍筋加密区 ——荷载设计值Q 本条较原规范的规定更为明确 b ＝0.295 ＝0.181 ＞0.75～0.80 ≥1/10 以及在墙梁顶面荷载 (图7.3. (7.3. ＝0.31～0.414 2i 墙梁设计应符合表7.3.2的规定 li /l ) 9 取值基于轴拉力作用于托梁中心 柱上的支承长度不应小于350mm α 当楼板厚度大于150mm时 2 /l 无洞口墙梁取1.0 纵向受力钢筋伸入支座的长度应符合受拉钢筋的锚固要求 配筋砌块砌体墙梁的托梁高跨比可适当放宽 应按下列规定采用 3)墙体自重 作用下按简支梁 取托梁以上各层墙体自重 ＝0.844 η 往往成为墙梁设计中的控制指标 V 按混凝土偏心受拉构件设计 在墙梁顶面已有30％～50％上部楼面荷载传至翼墙 f ＝0.023 ＝ c 应按图7.3.3采用 洞口外墙肢过小 a 当 基于56个无洞口墙梁试验 楼板上应少开洞 β 当托梁混凝土强度较低 中柱轴压力减少 取 则上式变为 一般情况下墙体先于托梁进入极限状态而剪坏 由于此式给出的承载力较低 墙梁发生剪切破坏时 h 2 μ 0 7.3.10 作用下按连续梁或框架分析的托梁 ≥0.4(1/3)的规定是为了避免墙体发生斜拉破坏 其直径不应小于12mm 6-10)计算 0i 当 ξ 否则 ——荷载设计值Q 不利于组合作用充分发挥 0 工程实践表明 δ 洞宽和洞高限制是为了保证墙体整体性并根据试验情况作出的 且其截面不小于240mm×240mm时 w 墙梁计算高度范围内的墙体 2 为框架柱的净高 式中 μ 中间支座截面取0.7 / 14 应按下列规定计算 h —冀墙计算宽度 ——荷载设计值Q δ 0i 对托梁跨中截面也直接给出弯矩和轴拉力按混凝土偏心受拉构件计算 1 1 1)近几年来 在墙梁荷载设计值Q ＝1.094 M μ 及轴心拉力设计值N / h 7.3.2 Q ＝0.141 根据2跨 V 托梁两侧各两个开间的楼盖应采用现浇混凝土楼盖 简支墙梁β 当 M 并提高了可靠度 i 2 b δ 2j 应力集中系数可降至1.6左右 (7.3.6-9) 各计算参数应符合下列规定 故采用翼墙影响系数 V 作用下按简支梁 V bj 对边支座为 ξ ) 连续梁或框架分析的托梁第j支座边缘截面剪力设计值 μ 2 ψ ——洞口对托梁跨中截面弯矩的影响系数 h 受剪承载力验算 C＝1.33～2.38 ——荷载设计值Q ——在荷载设计值Q 墙梁跨中截面计算高度 则 对多跨框支墙梁的框支边柱 Q ＝ψ h 取各跨的平均值) 对承重墙梁改为 2j μ 根据16个发生局压破坏的无翼墙墙梁试验结果 应采用双层双向钢筋网 是考虑各种因素在通常工程应用的范围变化并取最大值 ＝0.182 算高度 式中 2 F 13 且无翼墙 ＋ 2j 5 ——洞口影响系数 γfh/C 时 以及设有承重的简支墙梁或连续墙梁的房屋 ξ 5 给出 (7.3.6-1) M 间距不应大于100mm 对有洞口墙梁 /h 对称开两个洞的墙梁和偏开一个洞的墙梁受力性能类似 3)自承重墙梁的墙梁顶面的荷载设计值 为各计算跨度的最大值 使应力集中减少 bti 砌体强度较低时 经理论分析得出墙体受剪承载力公式并进行试验验证 bj 对框支墙梁 V 应按公式(7.3.10-1)验算 /h (7.3.6-8) 0i ψ 采用与混凝土深梁类似的形式 应加设临时支撑 ＝1.302 对框支墙梁 /l 2 ＝0.1(4.5＋ 中支座 可按下列公式计算 —承重墙梁的托梁顶面的荷载设计值 不再采用公式表达 /l μ α 有洞口墙梁可按公式(7.3. h 承重墙梁的托梁在砌体墙 6 称为应力集中系数 框支墙梁支座中心线距离 h ＝ 2j Q 箍筋较少时 对于直接作用在托梁顶面的荷载 1 托梁支座截面应按混凝土受弯构件计算 δ 托梁每跨底部的纵向受力钢筋应通长设置 否则 7.3.3 [2.7(h l 托梁是墙梁的关键构件 —墙体计算高度 对框支墙梁 l 框架分析的托梁第i跨跨中最大弯矩 易发生托梁支座上方因竖向正应力集中而引起的砌体局部受压破坏 托梁处于大偏心受拉状态 /l δ 原规范根据砌体在复合应力状态下的剪切强度 h μ 表明其受力性能与砖砌体墙梁相似 δ 时 应沿梁截面高度设置通长水平腰筋 自承重墙梁可满足墙体受剪承载力和砌体局部受压承载力的要求 墙梁 δ M 作用下的简支梁跨中弯矩或按连续梁 洞口边缘至支座中心的距离 Q 且经各层传递至墙梁顶面已趋均匀 ＝0.31 ξ α 大于l 作用下的轴向压力值应乘以修正系数1.2 可取高度为l 计算较简便 δ 无洞 /l h 根据单跨无洞口和有洞口框支墙梁限元分析 下贯通的混凝土构造柱 下贯通的落地混凝土构造柱 —墙梁跨中截面计 γ 无洞口时 ＝1.588 限制洞距 γ b μ b w —洞口高 0i 注 F 对无洞口墙梁不宜大于1/7 当 12) γ 墙梁的计算荷载 ＝1.0 距洞边的距离大于等于托梁截面高度 范围内的墙体厚度 当公式(7.3.6-3)中的 为保证砌体局部受压承载力 /l 2 0 /h 托梁按混凝土偏心受拉构件设计的合理模式 f 0 作用下分别采用一般结构力学方法分析框架内力 有洞口时 η δ 其安全储备足较大的 0i 0 对连续墙梁 7.3.6 1 δ 为最大竖向压应力 b b 这是偏于安全的 可按下式计算 墙梁跨度的规定 在托梁顶面荷载 计算分析表明 连续墙梁或多跨框支墙梁的托梁支座上部附加纵向钢筋从支座边缘算起每边延伸长度不应小于 主要根据工程经验 为简化计算 墙梁的墙体剪切破坏发生于 弯矩系数 μ ( 1 取 i 由于翼墙或构造柱的存在 b ——洞口边缘至墙梁最近支座中心的距离 对窗洞取洞顶至托梁顶面距离 ≥0.07 M 计算值与有限元值之比 10 托梁按混凝土偏心受拉构件计算的设计方法及相应公式 0 ≤ξ / 4跨和5跨等跨无洞口和有洞口连续墙梁有限元分析提出的 直接给出托梁弯矩和轴力计算公式 7 w (M b ＝0.25＋0.08（ ＝0.332 f i 对有洞口墙梁可按公式(7.3.6-4)或(7.3.6-7)计算 M ( l 而大开间墙梁模型拟动力试验和深梁试验表明 此外 当 也与简支墙梁托梁计算模式一致 使用阶段墙梁上的荷载 F h 下贯通的混凝土构造柱 ＝0.13～0.3时 翼墙计算宽度 墙梁的一般规定 H ξ 但随着 h 对混凝土砌块砌体不应小于190mm /h 0i / h 有洞口时 h M w )＋(h 承重墙梁的支座处应设置落地翼墙 M fl 计算高度范围内墙体的砂浆强度等级不应低于M10(Mb10) ＝η a 对无洞口墙梁 ξ (0.2＋ 为局压强度提高系数) 无洞口时 2 ＝0.251 取基础顶面至托梁底面的距离 1 对于洞口偏置的墙梁 洞口边至支座中心距离的限值可不受本规定限制 ＝0.252 0i δ δ μ 令 4 有洞口时取0.5 ＝1/6 有洞口时 第j支座边缘截面的剪力设计值 ξ Q i μ )—0.03] 连续梁或框架分析的托梁第j支座边缘截面剪力设计值 计算跨度取值系根据墙梁为组合深梁 ＝ 墙体计算高度 取托梁自重及本层楼盖的恒荷载和活荷载 / 改善局部受压的作用更明显 0 1 2 μ 有限元分析及2个两层带翼墙的墙梁试验表明 t 2 ＝ v w a /4 /3的墙体自重 无洞口时 ＝1.269 V 取H l ＜0.75～0.80 托梁支座处上部墙体设置混凝土构造柱 因而提高了可靠度 国内 距中支座不应小于墙梁计算跨度的0.07倍 11 ＝0.159 作用在托梁上的荷载可按本规范第7.3.4条的规定采用 直接给出托梁弯矩和轴拉力计算公式 1～3跨7层框支墙梁的有限元分析表明 1 计算较简便 3跨 0 α ＝0.039 2)当为连续墙梁和框支墙梁时 2 故托梁与墙体应分别计算受剪承载力 而不是向支座集聚 V 单层墙梁洞口影响系数 σ ＞1/7时 /l 其支承长度不应小于240mm 关于墙体总高度 γfh ＝0.35l ymax /l 0i 承重墙梁的块体强度等级不应低于MU10 —承重墙梁的墙梁顶面的荷载设计值 3 可按下列公式计算 有限元分析表明 a 墙梁应分别进行托梁使用阶段正截面承载力和斜截面受剪承载力计算 而且较大的托梁刚度对改善墙体抗剪性能和托梁支座上部砌体局部受压性能也是有利的 α 工程实践表明 δ b /H 主要是 / 度 l 当公式(7.3.6-3)中的 ＞0.35l N 1 对简支墙梁和连续墙梁取净跨的1.1倍或支座中心线距离的较小值 h—墙体厚度 N 其支座应力分布比较均匀而确定的 多跨框支墙梁存在边柱之间的大拱效应 应按下列规定采用 1 b 对无洞口墙梁取1.0 M 对连续墙梁 7.3.9) 本次修订主要作了以下修改 但方法过于繁琐 即得到(7.3.10-1)式 ＝1.254 的规定 ＝1.397 δ 以及墙梁顶面以上各层楼(屋)盖的恒荷载和活荷载 M 应符合本节规定 3 对砖砌体不应小于240mm 在墙梁顶面荷载作用下 ＝0.8＋2.6(h 口时 墙梁计算跨度 混凝土普通砖砌体 ＝0.198 托梁支座上部砌体局部受压承载力 N ——局压系数 ＝H 间距不应大于200mm ＜7时 l w 计算分析表明 ＋0.5 h 采用烧结普通砖砌体 ＞1.0时 ＝0.381托梁轴力系数η 应按下列规定采用 故增加了由这三种砌体组成的墙梁 使边柱轴压力增大 其托梁的箍筋加密区范围应延到洞口外 μ 图7.3.12 ＝0.475～0.747 1 托梁上部通长布置的纵向钢筋面积与跨中下部纵向钢筋面积之比值不应小于0.4 当不能设置翼墙时 / F 当 ＝1.715 V 集中荷载可沿作用的跨度近似化为均布荷载 V δ 但对自承重简支墙梁应乘以折减系数0.8 可按公式(7.3.6-5)或(7.3.6-8)计算 构造柱对减少应力集中 仅在墙梁顶面荷载作用下考虑组合作用 ＝0.135 10-1) 距边支座不应小于墙梁计算跨度的0.15倍 ≤ 试验表明 h ) 要求洞口设置在相同位置并上 0i ＝0.135 及采取相应构造措施非常重要 根据试验资料回归分析 对框支墙梁边支座 (7.3.6-5) 7.3.10 图7.3.3 ) 0i 0 M H α 墙梁计算高度范围内每跨允许设置一个洞口 ＝1.251 可不验算砌体局部受压承载力 且简化了计算 2 无洞口时 ——荷载设计值Q b 延缓和阻滞斜裂缝开展 １ 故采用混凝土砌块砌体墙梁可参照使用 混凝土多孔砖砌体和混凝土砌块砌体的墙梁设计应符合下列规定 对连续墙梁 2 ＝0.997 δ 按线性插入取值 取h 7.3.8 i 剪力系数β c δ 范围内的墙体参与组合作用 其中 0i μ l 托梁支座截面也按受弯构件计算 无洞口时 当 0i 既保持考虑墙梁组合作用 δ ＝0.095 作用下 故取消了此规定 [1.7(h 2i b ＝1.693 ＝1.615 hi 有洞口时 单跨框支墙梁是在9个单跨框支墙梁试验基础上 ＝0.966 无洞口时 本条给出与第7.3.1条相应的计算简图 α (7.3.6-6） l 0 试验表明 μ 第i跨跨中最大弯矩设计值M 1 等于l 外均进行过混凝土砌块砌体和轻质混凝土砌块砌体墙梁试验 试验表明 1j N 竖向荷载向跨中分布 ＝0.131 当b ＋α l (7.3.6-3) η M 按不同情况取值且有较大提高 α 对自承重墙梁 将由托梁单独承受而不考虑墙梁组合作用 b 并应与每层圈梁连接 令 对单层墙梁取1.0 w 有洞口时 工程中很难做到 15 0i q 4 根据2跨 bti 7.3.9 0 0 ＝1.146 2 框架柱计算高度 l [0.2＋(h 内力臂系数 无洞口时 表达式 作用下墙梁支座边缘截面剪力的最大值 偏开洞口对墙梁组合作用发挥是极不利的 当h cn 但对自承重简支墙梁应乘以折减系数0.8 ＝h ) b N 有洞口时 使多层墙梁楼盖荷载向翼墙或构造柱卸荷而减少墙体剪力 ＋ l 2)对于多层房屋的墙梁 μ i 1 ) M μ 0 l f w M b —框架柱计算高度 C＝4 墙体计算高度仅取一层层高是偏于安全的 ＝0.44＋2.1(h 2 μ ξ a 当墙梁支座处墙体中设置上 Q 墙体或托梁斜截面剪切破坏以及托梁支座上部砌体局部受压破坏 计算值与有限元值之比 取框架柱轴线间的距离 γ w 取托梁自重及托梁以上墙体自重 b 每天可砌筑高度不应超过1.5m 托梁跨中截面的纵向受力钢筋总配筋率不应小于0.6％ i Q h h 0i 应设置落地且上 7.3.3 μ 以提高墙梁的可靠度 ξ 墙梁的计算高度 与简支墙梁托梁的计算模式一致 对无洞口墙梁 δ 托梁较强 α N F 托梁和框支柱的混凝土强度等级不应低于C30 应满足 为保证托梁与上部墙体共同工作 M 墙梁 4 与33个简支有洞口墙梁试验结果比较 改善墙体受剪性能 h (7.3.6-10) 无洞口时 F ＝0.181 2i /l ＝ψ 12 2～5时 ξ δ ψ δ ＝1.644 对混凝土砌块砌体不应小于190mm 提高墙体受剪承载力 墙梁支座处的落地混凝土构造柱同样可以分担35％～65％的楼面荷载 可按公式(7.3.6-3)或(7.3.6-6)计算 无洞口墙梁边支座截面取0.6 本规范规定托梁受剪承载力统一按受弯构件计算 翼墙宽度不应小于墙梁墙体厚度的3倍 ＝0.262 并按正交设计方法找出影响显著的因素 时 计算值与试验值之比 ＝4.5—10(a/l 墙体受剪承载力和托梁支座上部砌体局部受压承载力计算 f 2 ＝1.826 f 第j支座截面的弯矩设计值 0i )—0.08] ＝0.155 式中 ＝M 取托梁顶面上一层墙体(包括顶梁)高度 b 门窗洞上口至墙顶的距离不应小于0.5m 墙梁顶面以上各层集中力可按作用的跨度近似化为均布荷载(一般不超过该层该跨荷载的30％) μ ≤ H / /h） 1)当为简支墙梁时 f 局部受压有较大改善 (7.3.6-2) δ 当3＜ b 本条规定墙梁设计应满足的条件 δ 1 楼板厚度不应小于120mm 7.3 框支墙梁的上部砌体房屋 中支座 δ f /h≥5或设构造柱时 箍筋直径不应小于8mm 多层有洞口墙梁取0.9 0i 墙梁的托梁正截面承载力 墙体总高度指托梁顶面到檐口的高度 w N μ 1)承重墙梁的托梁顶面的荷载设计值 7.3.12 墙梁顶面以上集中荷载占各层荷载比值不大 为了简化计算 h 称为局压系数 当 w 0 i 洞口范围内不应施加集中荷载 以及施工阶段托梁承载力验算 有限元分析表明其为大偏心受压构件 M / w M ＜0.35～0.40时发生承载力较低的斜拉破坏 无洞口简支墙梁正截面破坏发生在跨中截面 2 可不验算墙梁的墙体受剪承载力 钢筋连接应采用机械连接或焊接 故将墙梁顶面以上各层集中荷载均除以跨度近似化为均布荷载计算 2 0max 则根据试验结果确定(7.3.10-2)式 ξ α ＞ ＝1.5 变异系数 有洞口时 μ C＝σ ——墙梁顶面圈梁截面高度 l ＝0.187 墙体总高度可不受本规定限制 ＞1/6时 0 翼墙厚度 h h 和 0 分析表明 以确保施工安全 ＝1.404 当托梁截面高度 除应限制计算高度范围内墙体每天的可砌高度 ξ b 尚应进行托梁在施工荷载作用下的承载力验算 7.3.2 给出考虑顶梁作用的墙体受剪承载力公式(7.3.9) ymax ——考虑墙梁组合作用的托梁支座截面弯矩系数 并和托梁一起约束墙体横向变形 ＝0.101 框架柱的弯矩计算不考虑墙梁组合作用 b σ / 本条对墙梁基本构造要求作了相应的规定 大于等于5时 a 下对齐 2 7.3.5 w μ 墙梁的托梁斜截面受剪承载力应按混凝土受弯构件计算 ＝1/7 7.3 原规范基于试验结果给出考虑墙梁组合作用 ——翼墙影响系数 ＝0.062 / 若取 当墙梁的墙体中设置上 hi V b 墙梁洞口上方应设置混凝土过梁 作用下按连续梁或框架分析的托梁第j支座截面的弯矩设计值 q M 试验表明 ＝2.011 连续墙梁和框支墙梁采用统一的 —洞口边缘至支座中心的距离 托梁弯矩系数 (7.3.6-7) ≤ 墙梁在顶面荷载作用下主要发生三种破坏形态 对托梁跨中截面直接给出弯距和轴拉力公式 对于支座截面 μ 限制 或墙体采用构造框架约束砌体的情况下托梁可能稍后剪坏 M ——考虑墙梁组合作用的托梁跨中截面弯矩系数 ）—墙梁计算跨度 ) M 当墙梁结构中的墙体均为配筋砌块砌体时 ＝2.1 l /l 本规范根据7个设置顶梁的连续墙梁剪切破坏试验结果 bj 对砖砌体不应小于240mm δ /h h 增加了托梁上部通长布置的纵向钢筋面积与跨中下部纵向钢筋面积之比值不应小于0.4的规定 ( / 墙梁的构造应符合下列规定 μ 洞口尺寸大于800mm时应设洞口边梁 ＝3.8—8.0(a 严格进行施工质量控制外 计算值与试验值比值的平均值 限值系根据试验和弹性分析并偏于安全确定的 并与墙梁墙体同时砌筑 ＝1.102 /l 墙梁是在托梁上砌筑砌体墙形成的 式中 为保证墙梁安全可靠地工作 l 0i l ＝2.017 ＝0.084 δ ＝2.705 且每边不大于3.5倍的墙体厚度和墙梁计算跨度的1/6 F hh 无洞口时取0.45 近年来采用构造框架约束砌体的墙梁试验和有限元分析表明 8 δ 2 墙梁的墙体受剪承载力 bi 7.3.1 ＝1.062 0 ＝0.245 本规范在19个双跨框支墙梁试验基础上 或当 中支座 M M 大于等于450mm时 1 μ a 施工阶段托梁上的荷载 （l 7.3.11 b μ l 计算值与47个简支无洞口墙梁试验结果比较 墙梁构造限值尺寸 对有洞口墙梁 h 有洞口时 ＝0.078 混凝土普通砖砌体 0 l 与多层墙梁一样给出定值 /l M 有洞口时 本次修订 应按公式(7.3.9)验算 ——考虑墙梁组合作用的托梁剪力系数 带阁楼的坡屋面应算到山尖墙1/2高度处 ＝ ＝1 β 不应采用过大的 7.3.6 0 7.3.11 且构造柱边缘至洞口边缘的距离不小于240mm时 M 仅在墙体受剪和局压计算中考虑翼墙的有利作用 β b 第j支座的弯矩设计值 (7.3.10-2) α w 1 不应在跨中弯起或截断 7.3.1 h w μ 无洞口墙梁取0.4 ＝1.153 ymax 1i 计算值与有限元值之比 是墙梁构件结构安全的重要保证 7.3.12 对自承重墙梁 托梁跨中截面应按混凝土偏心受拉构件计算 M 作用下均采用一般结构力学方法分析连续托梁内力 f 作用下的简支梁跨中弯矩或按连续梁 无需验算 当墙梁墙体在靠近支座1/3跨度范围内开洞时 可不验算托梁支座上部砌体局部受压承载力 ＝0.885 7.3.4 H 7.3.7 再按本节方法计算墙梁承载力是安全可靠的 的增大 2 计算值与有限元值之比 b 有洞口简支墙梁正截面破坏发生在洞口内边缘截面 具有一定的安全储备 w 当柱的轴向压力增大对承载力不利时 式中 1 框架分析的托梁第i跨跨中最大弯矩 1j η δ —洞口宽度 ＝1.098 不致过小不仅从承载力力方面考虑 v 墙梁顶面圈梁(称为顶梁)如同放在砌体上的弹性地基梁 ≥0.15 i 极易剪坏或被推出破坏 并按混凝土偏心受拉构件计算