当埋置较深且有刚性地坪时 β /h)不大于另一个方向的偏心率(如e 注 β 注 具有概念清楚 不仅符合试验结果 β 对于短柱为1.236 式中 1 按表5.1.2采用 受压构件 5.1.4 (H h u 0 1 对于上端为自由端的构件 (5.1.2-1) 表中的构件高度H b 对T形截面 l 为楼板顶面到构件下端支点的距离 N——轴向力设计值 /H≥1/2时 新规范受压构件承载力与原规范的承载力基本接近 其变异系数分别为0.163和0.225 0 I 还应对较小边长方向 受压构件的计算高度H f——砌体的抗压强度设计值 2 受压构件承载力的影响系数φ 在房屋底层 取无吊车房屋的H 当一个方向的偏心率(如e l 按轴心受压进行验算 0 此外 可近似按3.5i计算 修正系数μ可按下式计算 承载力影响系数φ的公式 无筋砌体构件 表中H 无筋砌体受压构件承载力的计算 ＞0.3 /H＜1/2时 2 构件高厚比β应按下列公式计算 l 可取在基础顶面 柱在垂直排架方向的H 应采用上柱截面 可取层高加山墙尖高度的1/2 受压构件的计算高度H H 0 当荷载组合不考虑吊车作用时 β ＞0.3h时 ——不同材料砌体构件的高厚比修正系数 当H 可按下列规定采用 表5.1.3 s为房屋横墙间距 试验值与本方法计算值的平均比值 1 4 对于无壁柱的山墙 3 /h /h)计算 可取室外地面下500mm处 5.1.1 由此引起承载力的降低不超过6％ 可按本规范附录D的规定采用 u A——截面面积 对有吊车的房屋 对偏心距的限值较单向偏心受压时偏心距的限值规定得小些是必要的 γ 1 乘以修正系数 方便技术的特点 长柱为1.329 0 对带壁柱墙 3 受压构件 当H 5 应按下列规定采用 当轴向力偏心方向的截面边长大于另一方向的边长时 对灌孔混凝土砌块砌体 5.1.2 b 注 (5.1.2-2) 式中 T 0 0 5.1.1 h 3 湖南大学48根短柱和30根长柱的双向偏心受压试验表明 u 2 可按本规范第4.2.8条采用 取无吊车房屋的H 3 1 γ μ＝1.3-0.3I i为截面回转半径 独立砖柱 甚至水平裂缝较竖向裂缝出现早 对矩形截面 高厚比修正系数 受压构件的承载力 h 当轴心受压时为截面较小边长 β＝ 取1.0 /h)的5％时 变截面柱下段的计算高度 应符合下式的要求 /H≤1/3时 在房屋其他层 h 可简化按另一方向的单向偏心受压(如e h——矩形截面轴向力偏心方向的边长 随着荷载的增加 h ＝2H γ (H 式中 并与试验结果吻合较好 当e N≤φfA 为楼板或其他水平支点间的距离 H 略有下调 2 按内力设计值计算的轴向力的偏心距e不应超过0.6y γ 变截面柱上段的计算高度可按本规范表5.1.3规定采用 5.1.5 I 而试验值与苏联规范计算值的平均比值 0 ——变截面柱下段的惯性矩 为变截面柱的下段高度 H 5.1.5 ——变截面柱上段的惯性矩 5.1 试验表明 轴向力的偏心距按荷载设计值计算 对于短柱为1.439 无筋砌体构件 表5.1.2 2 ——受压构件的计算高度 自承重墙的计算高度应根据周边支承或拉接条件确定 直接采用其设计值代替标准值计算偏心距 对矩形截面构件 当无柱间支撑时 砌体内水平裂缝和竖向裂缝几乎同时产生 u u 与单向偏心受压构件承载力的计算公式相衔接 其变异系数分别为0.103和0.163 在常遇荷载情况下 /h) 应按表中数值乘以1.25后采用 T /I 为变截面柱的上段高度 5 ) 按本规范表5.1.3确定 φ——高厚比β和轴向力的偏心距e对受压构件承载力的影响系数 因而设计双向偏心受压构件时 5 注 y为截面重心到轴向力所在偏心方向截面边缘的距离 下端支点的位置 综合上述1和2的影响 除按偏心受压计算外 3 当考虑翼缘宽度时 (5.1.1) 应根据房屋类别和构件支承条件等按表5.1.3采用 u β＝ γ 分析还表明 0 对于长柱为1.478 和e 5.1.3 当1/3＜H 对于带壁柱的山墙可取壁柱处的山墙高度 即 取无吊车房屋的H ——T形截面的折算厚度 确定影响系数φ时 本条规定也适用于无吊车房屋的变截面柱 但在确定β值时 5.1 其承载力的误差小于5％ 计算公式按附加偏心距分析方法建立 β 0 且计算简化 (5.1.4)