泄量受汇入较大的河流 临时爆破的分洪扒口设于防洪堤的某一堤段 1 有交通要求的分洪闸 过闸水流流态可分为两种 工作闸门的检修可考虑在枯水位时进行 其设计的一般要求应符合国家现行标准《水闸设计规范》SL 可适当升高或降低闸顶高程 闸门高度相对较小 1)确定分洪道出口处的水位过程线 6.2.9 可采用抛石对口门两侧进行保护 6.2.4 以最不利的原则确定典型年洪水 要确定闸下水位应先确定尾渠终点(分洪道出口或蓄洪区)水位 两者在技术上都不存在问题 堰高和作用水头等 如闸孔孔径 265的有关规定 应考虑分洪后水位降低的影响 闸门的结构型式和控制设备的选择应有利于分洪调度 当进水与河道夹角很小或分洪闸为临湖分洪闸 2)根据已确定的水位及相应的分洪流量用推水面线的方法 闸上下游水位 采用修建裹头临时爆破扒口的分洪控制工程 有些蓄滞洪区的分洪控制工程采用修建裹头临时爆破扒口的形式 使闸室进出口水流发生横向收缩 并应分析确定分洪闸孔口尺寸 而影响堰流侧收缩系数值的因素很多 人行桥仅为检修便桥 且工程投资较省 闸顶高程应根据挡水和分洪比较确定 胸墙式闸室为孔口出流 封闭的蓄滞洪区 用推水面线的办法倒推调蓄区出口处的水位 闸门高度等因素选定 根据类似的工程经验 或容易产生不均匀沉降时(如土基) 墩(墙)型 洼地相对于蓄滞洪区来说其容积要大得多 计算时应按照流域防洪总体规划确定的防洪标准 6.2.1 6 分洪扒口口门形状宜呈喇叭形 采用抛石裹护结构型式时 得到设计最大分洪流量 宜采用浆砌石或高喷灌浆裹护 岩基上的分缝长度不宜超过20m 对于多孔闸的堰流侧收缩系数 2 为节约投资可不设检修门 并且外河飘浮物也不能排入蓄洪区内 2 出 6.2.2 闸顶高程不得低于原有堤防的堤顶高程 为改善分洪闸上游进水条件 蓄滞洪区分洪口门的设计分洪流量应按所在江河防洪总体要求 多泥沙河流上分洪控制工程设计 2 公式(9)是在南京水利科学研究所最新研究成果提供的经验公式(见毛昶熙等编著的《闸坝工程水力学与设计管理》一书 并能保证闸门分洪运用过程中各种工况情况下的自身安全 当进水与河道夹角较大时 在闸顶一侧设公路桥 另一种是泄流时水面受到闸门(局部开启)或胸墙的阻挡 求出调蓄入口处的水位 3 闸下水位的变动对过水能力的影响 并不应影响闸的过流能力 按2) 但挡水工况时 分洪闸闸上水位计算 选择符合防洪标准的典型年洪水过程进行洪水演算至分洪口控制断面 分洪道 而实际上由于水流进口流态的不均衡 进水口两侧地势较高时 这种影响综合反映为堰流侧收缩系数值的大小 当设计洪水过程难以计算或未明确安全泄量时 当地基条件较差 挡墙与外河 但在选择启闭方式时应充分考虑其可靠性性 q——单宽流量[(m D——闸顶安全超高(m) 使闸礅上部结构变得简单 闸室底板宜采用分离式 265的有关规定 6.2.3 消能效果以及口门上下游的冲淤情况等 设计最大分洪流量是确定分洪闸(分洪口门)规模的重要依据 3 因此 挡水高度较小时采用这种形式 式中 浆砌石厚度应大于500mm 水流流速加大 按建筑物功能划分 闸顶公路桥桥面宽及荷载设计标准应与与之相连的堤防堤顶公路标准相适应 其进口局部能量损失几乎接近于零 与闸室之间宜采用扭曲面相接 6.2.3 该公式仅适用于一般常用的圆头型闸墩和圆弧形翼墙情况 闸门不经常启用 对分洪流量会产生一定影响 3 分洪闸通常为多孔水闸 对水流的防冲淘效果较好 4 P——闸顶高程(m) 可采用护坡型式 两侧应设导墙或护坡 应根据闸槛型式 4 采用液压启闭机可节省闸墩上部排架 考虑到湖泊 闸顶高程及孔口尺寸 本规范未涉及的有关内容可参看国家现行标准《水闸设计规范》SL 开敞式闸室过水断面面积相对较大 边蓄 检修门采用平板门或叠梁式闸门 一般有利于增加进水过流断面 而一旦分洪则必须确保控制设备能正常运行 水流流态复杂的大型分洪闸 往往内外水位差不大 验证进出口水流流态 6.2.5 且枯水位位于闸底板高程以下时 6.2.5 更有利于分蓄洪决策中的风险调度 外河(湖)水位变化较大 闸底 口门两侧的冲刷情况不一样 当外河(湖)水位变化较大 对于多孔闸 流态判别及过闸流量计算公式 当分洪口与河流流向近乎垂直时 流速分布 6.2.10 宜采用浆砌石或高喷灌浆裹护 其抗冲流速非常有限 土基上的分缝不宜超过35m 边排 分洪闸安全超高下限值应符合表6.2.9的规定 过高通常会减少闸的过流量(特别是靠近挡墙的边孔) h H 因此 3 的关系曲线) 并应符合分洪建筑物的特殊要求 可能出现两种流态的互相转换 闸室结构可根据分洪和运行要求 扒(炸)口分洪口门形状上 闸的布置以及上下游水位衔接要求 设计中为简化处理 为满足闸顶交通要求 为安全计 高喷体则应伸入底部冲刷线以下 分洪区地形并考虑单宽流量 堰流流量系数m值 或查表5 本规范采用了简化的别列津斯基公式计算无坎高的平底闸堰流侧收缩系数值 闸室结构型式有多种 主泓是否顺直以及是否受其他河流 如裁弯 应分析外河(湖)泥沙淤积对分洪口泄水能力的影响 洪水演算方法可参见有关水利计算手册或专业书籍 6.2.2 抛石单块重量 对于闸前有滩地 供设计查用 伸缩缝 并且造价适宜 河段控制水位或安全泄量计算确定 宜采用开敞式 高喷下部应伸入堤基以下一定深度 1 1 对于临河分洪或河道水面较窄时 其堰流流量系数最大值为0.385 堰型 胸墙式或双层式等结构型式 出 公路桥等级应与连接分洪闸的公路等级相同 近期可能实施的河道整治工程 必要时 但设备管理维修较为复杂 若典型年洪水过程不符合防洪标准的要求 1 地质条件较差或为软弱地基时 6.2.7 根据设计洪水典型年或设计洪水标准 甚至在口门一侧上游附近出现一定程度的淤积现象 可采用对称布置 6 应满足确定的设计分洪流量和蓄满历时的要求 可取中闸孔和边闸孔侧收缩系数的平均值 分洪闸闸顶安全超高参照国家现行标准《水闸设计规范》SL 反之 根据有关试验研究资料 过闸流量可参照表3所列的方法计算 并应综合各种可能影响分洪量的因素分析确定 根据目前已经建成的分洪闸的实际调度情况 ／s以上) 0 与2]假定是否吻合 即公式(9)的同时 实际分洪流量较设计值小10％左右 湖泊水位涨落影响时 在通过技术经济比较之前 堰流的淹没系数取值主要与淹没度的高低有关 高喷灌浆在大堤两侧形成连续墙体 选用开敞式 若分洪闸干流上游有分叉河道 所以分洪闸闸室结构型式宜采用开敞式 或由孔流状态转变为堰流状态 下游泥沙冲淤对分洪量的影响 ——由堰顶算起的下游水深(m) 为保证口门的分洪量 还应分析所在河流河道演变所引起的水位变化因素 设计分洪水位或最高挡水位条件下安全超高取值较之该规范中相应工况(正常蓄水位 中国水利电力出版社 应根据流量变化 6.2.6 可采用规划蓄滞洪量除以蓄满历时 6.2.1 拟定分洪时段河口水位或水位过程线 2 入 7 单块重量不小于30kg 部分分洪闸在出现设计分洪水位时 本规范在给出了计算平底闸堰流淹没系数值的经验公式 可采用非对称布置 3 6.2.9 闸址地形 当过闸水流的流量不受下游水位的影响时 闸门调度不宜采用人工控制 2 表3 上游连接段挡墙或护坡可采用对称布置和非对称布置 3 计算各河段水面线时应考虑流量的变化 可取30°～60° 从而影响泄水能力 265的有关规定取值 应进行水工模型试验验证 B——闸孔净宽(m) 在确定闸顶高程时还应考虑闸所在河道的防洪标准有可能提高或在一定的淤积水平年后洪水位抬高等不利因素 管理维修 曾出现过需要开启闸门时液压启闭设备不能马上正常运行的情况 泄流状态等因素计算确定 闸顶高程不应低于设计洪水位(或校核洪水位)与安全超高值之和 不会因一时的分蓄洪而对其水位流量乃至湖泊水量有大的影响 2 闸室结构适宜在闸墩中间沿水流方向设置沉降 有无引水 式中 连接挡墙等) 可采用对称布置 扒口形成时 ) 分洪后因水位降低 而开闸分洪时要求在短时间内达到较大的单宽流量 两侧挡墙顶高程应尽可能降低 即公式(5) 闸底高程主要根据闸址处外滩高程 1)确定排水河道出口处的水位过程线 上部高程应位于分洪水位以上0.5m 一般采用两孔一缝或三孔一缝 闸底高程 分洪时水流流态往往较为复杂 以护坡取代挡墙 且底板宜适当加厚 宽顶堰σ值 但不利于充分发挥分洪闸的泄流能力 分洪闸上游进水部分宜布置成喇叭口形与闸室同宽相接 应进行过闸流量过程演算以及蓄满历时验算 1 分洪闸上游如有分叉河道 分洪进入蓄滞洪区的水量 因此 下游连接段(引水渠 并且对消能工尺寸进行优化 可靠性相对较好 对大堤两侧边坡进行封闭 考虑基础约束和不均匀沉降的影响 这时连接段两侧进水条件基本一致 两侧进水条件基本一致时 2)假定本时段的出流量Q 应分析上游有无分叉河道 2 这两种流态均有可能出现 应根据分蓄洪历时按照峰量控制同倍比缩放求得防洪设计洪水过程 另外 再以河段控制安全泄量切平头的方法求得 挡水时闸顶高程不应低于设计分洪水位加波浪计算高度与安全超高值之和 对于分洪闸而言 需精确计算时 一般先确定口门底部的冲刷深度 有利于发挥分洪闸的泄流能力 为全流域防洪总体需要 1)根据分洪流量过程线及蓄滞洪区的水位—蓄量关系曲线进行调蓄演算 这是考虑到分洪闸运行实际情况而进行的修正 推求闸下的水位过程线 分洪闸安全超高下限值 例如当闸门位于某一开度时 增加了局部能量损失 连接挡墙等) 6.2.6 可考虑将外侧地形局部开挖降低至某一合适的高程 且枯水位位于闸底板以下时 土基上的分缝宜适当减小 规模较大的分洪口门(最大分洪流量在1000m 下游段出口扩散角宜取水流有效扩散角7°～12° ／s)／m] 有必要对分洪扒口采取相应的裹护措施 6.2.8 W——闸底高程(m) 本规范中 呈堰流状态 1 在水闸的整个运用过程中 导墙高度应低于闸室高度 而应采用自动控制方式 3)水位校验Q 则呈淹没堰流状态 由于上游翼墙和闸墩(包括边闸墩和中闸墩)对过闸水流的影响 5 口门流速大于4m／s时 地质及分洪区地形等条件 分洪口流速小于4m／s时 一般在进口(特别是分洪闸边孔)出现局绕流现象或横向水面坡降 流速相对较小时 人行桥宽度一般在1.5m左右 6 可不设检修门 对于有在规定时间内满足蓄洪量要求的蓄滞洪区 在选择典型年洪水时应对几个大水年洪水进行分析比较 进口扩散角应适当加大 表6.2.9 呈孔流状态 4 边分 堰流淹没系数σ值按式(9)计算 分洪控制工程设计 消能效果的试验主要是验证消力池的深度和长度是否合适 表5 伸缩缝 M——综合流量系数 确定蓄滞洪区分洪口设计分洪流量 6.2 在湖泊 分洪口流速较小时 4)根据调蓄区的水位(中点水位或入口出口水位平均值)蓄量关系曲线及3)中计算的蓄量 上游扩散程度与分洪水面宽度有关系 控制设备通常有卷扬机启闭机和液压启闭机两种方式 宜采用抛石裹护 流速较大时 闸室 采用高喷灌浆裹护结构型式时 当进水方向与河道中心线夹角较大时 河网地区 还应考虑闸前水位并不等于大河平均水位的情况 一般单块粒径不小于300mm 根据设计洪水 对于临湖或河流水面宽度较大 根据已建分洪闸的运行管理经验 5 因此 最高挡水位)有所加大 表3中过闸流量计算公式的几个系数值说明 分洪口门设计分洪流量往往采用宽顶堰公式求得 应满足分洪调度的要求 即 湖泊水位涨落影响等情况 Q——最大分洪流量(m 5)用调蓄区的泄流能力曲线[即入口水位 高喷墙体应贯穿整个大堤横断面 同时应符合下列规定 设计洪水过程和安全泄量一般难以计算确定 一般闸底槛高程较低 可采用非对称布置 分洪闸主体建筑物主要包括上游连接段(引水渠 根据洞庭湖区实践经验 6.2.7 闸室底板当地基条件较好 进水部分两侧挡墙或边坡宜设置成喇叭口形 承载能力较大时(如岩石基础) 并且采用护坡形式 水工模型试验表明 式中 一般闸底槛高程较高 采用高喷灌浆裹护结构形式 河网地区 该表是公式(9)的表格化(见表5)可供设计查用 ——计入行近流速水头的堰上水深(m) 3 闸室底板宜采用整体式 6)根据已校验吻合的调蓄区入口水位及该时段的分洪流量(Q 流速分布不均匀 在湖泊 土基上的分缝不宜超过35m 但必须指出 采用浆砌石裹头结构型式时 闸室结构适宜在底板上沿水流方向设置沉降 6 再取平均值作为闸上水位 口门形成时 分洪口下游河段的控制安全泄量 分叉河道泄量减少对分洪量的影响 可以规划要求的该蓄滞洪区的蓄滞洪量除以蓄满历时 实际分洪量往往少于设计分洪流量 闸下水位可按推求水面线的方法分析确定 基础约束仍较大 4 1 闸门的结构型式和控制设备的选择 3 控制设备的选择应经技术经济比较确定 通航等综合利用要求 如果挡墙外侧地形(如防洪堤外坡)较高时 对于分洪水流流态复杂 出 推算分洪闸两端点的外江水位 防洪堤一般为土堤 ／s) 根据工程实践经验岩基上的分缝长度一般不宜超过20m 如在蓄滞洪区下游流入本河道而引起下游河道水位抬高的影响 闸顶高程主要根据闸上游最高洪水位加安全超高确定 费用较高 265 应根据设计分洪流量 下部高程应深入堤基计算冲刷深度1m以下 闸孔宽度 口门两侧裹护范围应根据水流对两侧大堤的冲刷影响分析确定 呈自由堰流状态 砂浆强度不应低于M7.5 分洪闸是水闸的一种形式 下游需形成扩散 3)计算本时段调蓄区蓄量的变化 1995年2月第一版)的基础上 4 当地基条件较好时 沿垂直水流方向应做分缝处理 平面上高喷墙体成喇叭口形 应符合下列规定 求出蓄滞洪区的水位过程线 还给出了淹没系数值表 堰流侧收缩系数ε值 挡水高度较大时采用这种形式 见公式(6)～公式(8) 闸顶高程 粒径应根据流速计算分析确定 承载能力较小 闸上 6.2.4 下游消能工 否则会引起大堤两侧的不断垮塌和在底部形成深冲坑 闸址以下河段的水位 3 并没有立即开闸分洪 而采用卷扬机启闭机 且宜以一定倾角偏向两侧 可能影响分洪量的因素较多 分洪闸闸底 单块抛石重量应经过计算分析确定 无坎高的平底顶堰 下游有引洪道的分洪闸 管理维修相对简单 通常采用开敞式和胸墙式 口门下游扩散角宜小于上游扩散角 闸址附近的外江(湖)水位应按下列步骤计算确定 分洪流量 水流对两侧堤身和底部有强烈的冲淘作用 1 疏浚等对分洪量的影响 2)根据各时段蓄滞洪区的水位及相应的分洪流量用推水面线的方法 以及对下游区域的冲刷情况 2 5 分洪闸设计应符合国家现行标准《水闸设计规范》SL 若分洪闸较长 分洪闸下游一般均有尾渠(分洪道或蓄洪区) 不利于发现液压启闭设备存在的问题 根据分洪闸址下游河道的安全泄量和所拟定的水位作为边界条件 当分洪闸以下河段的河口受其他河流 主要包括 抛石粒径 出口水位与Q 进口扩散角可取7°～30° 且不应低于相邻挡水建筑物的挡水标准 如闸址至河口间还有支流汇入或分流河道 应进行水工模型试验 闸顶高程的确定 分洪时 3 连接段两侧进水条件有不平衡性 在另一侧设人行桥 按本规范第6.2.1条的方法难以计算设计最大分洪流量 高喷体宜贯穿整个大堤横断面 现将该公式表格化(见表4) 即由堰流状态转变为孔流状态 6.2.10 式中 对其拟合系数稍作修改而成的 由于分洪闸的使用频率很低 闸墩上部结构较为复杂 一般以闸址中点的河道水位作为分洪闸的闸上水位 一种是泄流时自由水面不受任何阻挡 分洪控制工程的规模及孔口尺寸 湖泊或潮汐顶托的影响 分洪控制工程设计 对于闸室底板由桩基承载时 必须对两侧及底部进行保护 Z——闸上游最高洪水位(m) 分洪闸闸下水位可通过水量调蓄计算分析确定 3 这主要和口门布置轴线与河床主流流向夹角的大小有关系 平面布置可采用圆弧＋直线形式 5 或者河流主泓不很顺直的宽阔河道 闸下游水位经常受尾渠及尾渠终点水位(如分洪道出口水位或蓄洪区水位等)的控制 要求等 s 本条着重说明作为蓄滞洪区分洪闸设计的结构特点 用推水面线的方法倒推闸下水位 实际工作中应分以下几种情况分别计算 由河口向上游推算水面线 应对扒口两侧大堤进行裹护 通过水力计算和技术经济比较确定 抛石一般难以满足口门的抗冲稳定 闸顶高程及孔口尺寸可先采用下列计算公式初步拟定 1 靠上游侧挡墙或护坡扩散角宜加大 6.2 6.2.8 2 为安全起见 满足闸门及启闭设备检修即可 以确保闸门开启严格按分洪调度方案进行 分洪闸过闸流量是与蓄滞洪历时有关的一个流量过程线 推求闸下的水位过程线 将设计分洪水位工况时的安全超高在一般水闸相应超高的基础上有所提高 分洪口口门两侧裹护范围应大于水流冲刷影响的范围