应根据板块短跨方向配筋率与长跨方向配筋率的比值μ 板块四周应有梁支承 2 3 当划分的板块单元不符合以上要求时 ——温度钢筋的温升（℃） 火灾下考虑组合楼板的薄膜效应时 应按下列要求将组合楼板划分为板块设计单元 T 混凝土板的有效高度ho（混凝土翼板的厚度减去钢筋保护层厚度） r B——板块短跨尺寸（m） 且长宽比不应大于2 ——火灾下组合楼板内次梁的承载力（kN/m D.0.3 k L/B——板块长宽比 D.0.2 式中 ——火灾下组合楼板的承载力（kN/m ——组合梁中混凝土翼板的厚度（m） △ 应按本附录第D.0.3条确定 可按下式计算（图D.0.4） 混凝土板的温度按本规范表8.3.4中受火时间为1.5h的数值确定 应按本规范第5.1.1条确定 火灾下组合楼板考虑薄膜效应时的承载力应按式（D.0.2）计算 D.0.1 q 本附录不适用于火灾下组合楼板的承载力计算 火灾下组合楼板考虑薄膜效应时的承载力增大系数k 4 T T 5 式中 表D.0.4 组合楼板的几何参数 T 0 a 1 q 图D.0.3 板块中心的最大竖向位移ω应按本附录第D.0.4条确定 ω——板块中心的竖向位移] α 板块应为矩形 h h 楼板钢筋在受火1.5h时的温度（℃） ） ） λ——单位宽度组合楼板内负筋与温度钢筋的面积比 ——楼板的有效高度（板的厚度减去钢筋保护层厚度） 板块内可有1根以上次梁 ——火灾下组合楼板考虑薄膜效应时的承载力增大系数 按表D.0.4确定 ） s ——钢筋热膨胀系数[m/（m·℃）] 火灾下组合楼板考虑薄膜效应时的承载力增大系数k ——火灾下板块考虑薄膜效应时的极限承载力（kN/mm D.0.4 [μ——板块短跨方向配筋率与长跨方向配筋率的比值 T 2 板块中心的竖向位移ω ——室温（℃） 板块长宽比L/B q 但次梁的方向应一致 钢筋的温度按本附录第D.0.4条确定 火灾下组合楼板考虑薄膜效应时的承载力 图D.0.4 可取20℃ T c1 b 2 d——温度钢筋中心到受火面的距离（m） 0 板块应布置双向钢筋网 取肋以上部分混凝土板并考虑该部分混凝土板中双向钢筋网的作用计算 板块中心的最大竖向位移ω按图D.0.3确定 其中 2 且板块内不得有柱（由主梁围成的板块） 附录D 板块内开洞尺寸不应大于300mm×300mm