5990等的不足 并且不同保护层厚度下测得的非膨胀型防火涂料的等效热传导系数变化很小 形成比原涂层厚度大数倍到数十倍的多孔膨胀层 热传导系数之间均为非线性关系（图5） 第5.3.3条规定膨胀型防火涂料应给出5个使用厚度的等效热阻 f 塑性和韧性下降（即出现“蓝脆现象”） 1.5％应变 当轻骨料混凝土的强度等级低于或等于C60时 结构防火设计》则取2％应变作为名义应变来确定钢材的名义屈服强度（European 按上述方法确定的名义应变值过于保守 Vs=0.3 140b（截面形状系数见表7）作为钢试件 表5.2.4适用于强度等级C60及以下的混凝土 钢材 间取值 其热传导系数随温度有较大的变化 目前对于采用较大的名义应变来确定结构钢高温下的名义屈服强度已达成共识 5950 5.1 对于强度等级低于或等于C60的混凝土 5.1.5 表5.1.1 Fire Practice 1.2 欧洲标准《钢结构设计 ——高温下钢材的弹性模量（N/mm sT Part 可取20℃ 加工过程等对高温下钢材的力学性能有较大的影响 C 2 比热容Cc应按下式计算 5.3.1 高温下结构钢的强度设计值应按下列公式计算 应按本规范第6.2.2条计算 Committee Fire 基于非膨胀型防火涂料保护钢构件的标准耐火试验 Constructional 且屈服台阶变得越来越小 1994-1-2 ℉）时的等效热传导系数 3-Fire Safety 图5 s the 欧洲钢结构协会标准《钢结构防火-欧洲钢结构防火设计手册》规定 对于钢与混凝土组合结构建议采用上限公式 Manual Design 导热系数试验方法（水流量平板法）》YB/T 下限公式 材 [W/（m·℃）] 表6 式中 综合国内试验资料 膨胀型防火涂料受火膨胀 结构钢的热膨胀变形率△l／l 2 本条规定了高温下钢材的物理特性参数取值 热传导系数采用常数可极大地简化计算 因此需要指定一个强度作为钢材的名义屈服强度 钢材的生产工艺 温度高于3 钢柱耐火试验表明 （5） 极限强度有所提高 适用于受弯钢构件 5.2.4 （3） 50010取值 其中 Edition cT C 5.2.1 5.1 on A36钢的高温应力-应变曲线 混凝土 表8 5.3 Safety 5.1.5 可相当精确地模拟非膨胀型防火涂料保护钢构件在火灾下的升温 故在低温度区段内耐火钢的强度损失大于结构钢 E 5.1.3 5.3.3 其他温度下的值 5.3.1 则在0.2％ 第8部分 2 钢材已基本丧失大部分强度 即含水率不大于4％的普通混凝土 其他温度下的值 高温下钢材的物理参数应按表5.1.1确定 50017的规定取值 可按式（5.3.1）计算非膨胀型涂料的等效热传导系数 2005的规定 T 应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB （1） 温度高于300℃后 防火保护材料 C Technical 1993-1-29Eurocode 与高温下钢材的物理特性不同 s 耐火钢通过在钢材中加入钼等合金元素 E 00℃后 1985.] 5.1.3 如国家现行标准《耐火材料 能起到阻止或减弱“滑移”的作用 从而提高钢材高温下的强度 弹性模量折减系数χ 高温下轻骨料混凝土的热工性能应符合下列规定确定 ℃后 （2） 钢材的强度与弹性模量开始急剧下降 Design 5.3.4 T ——等效热传导系数[W/（m·℃）] 按照国家标准《建筑构件耐火试验方法》GB/T 式中 cT 钢材的物理特性主要取决于钢材的化学组分 ） sT 强度等的限制 高温下普通混凝土的轴心抗压强度 5.2.4 2005给出的普通混凝土热传导系数上 在实际工程中 高温下结构钢的弹性模量应按下列公式计算 并且高温对高强度钢 fire ——高温下钢材的强度设计值（N/mm 可采用线性插值方法确定 T f——常温下钢材的强度设计值（ s 14907-2002采用I36b λ Steel 非膨胀型防火涂料在火灾下受火温度范围大 通用要求》GB/T 各钢铁公司生产的耐火钢的高温材性有较大的差别 其中 其他防火保护材料常温下的热传导系数 5.3.4 Institution ——温度为Tc时混凝土的轴心抗压强度设计值（N/mm structures: of Recommendations 1993-1-2 5.2.2 Structural 防火保护材料 9978-1999（目前已被现行国家标准《建筑构件耐火试验方法 2 由于此类化合物比铁原子大 特别是对比热和热传导系数 第5.3.2条规定了膨胀型防火涂料保护层的等效热阻计算方法 cT 对结构钢的高温性能以及钢结构在火灾下的反应有了更深入的了解 0.5％应变 国内对Q235 ＜1200℃ steel s 采用540℃（约1000 5.1.2 c 钢材高温名义 热传导系数和比热等随温度的不同会有一定的变化[式（1）～式（4）] 高温下轻骨料混凝土的轴心抗压强度折减系数η 5.1.1 现行国家标准《钢结构防火涂料》GB 应为840J/（kg·℃） 2 Structural ——防火保护层的厚度（m） （5）结构钢的泊松比V 弹性模量折减系数χ 本规范取这些参数在高温下的平均值 2005的规定 及弹性模量折减系数χ （20℃时）和0.5％应变之间按线性插值确定[European 中碳钢 应通过试验确定 下限公式取平均值得到的 1994-1-2:2005（Eurocode 本规范给出的公式不一定适用于所有品种 2005中混凝土的高温应力一应变曲线计算公式求导得到的 5.3.2 加工工艺 要求600℃时耐火钢的实测屈服强度折减系数不低于式（5.1.4）计算值的10％ 应用式（5.1.4） 20℃≤T 本条有关高温下轻骨料混凝土的轴心抗压强度和弹性模量参考了EN BS 可综合反映防火涂料在火灾下传热（隔热防火保护）的实际性能以及火灾下防火涂料外表面的热对流 Structures 上限公式 ） 本条有关高温下普通混凝土的热工性能参数参考了EN 其中 s 适用于除上述两类以外的构件（British Structures i 50017的规定取值 而且涂层太厚容易造成膨胀层过早脱落 ——常温下混凝土的弹性模量（N/mm European 等效热传导系数 cT EN （2） C cT η s The 当温度大于400℃时 5.2.5 应为0.8×10-5m/（m·℃） 温度高于400 高温下普通混凝土的轴心抗压强度折减系数η 表5.2.4 并参考EN 这些钢材的高温物理特性基本相同 2003等给出了我国结构钢高温下的强度设计值和弹性模量 4130 3 通常以一定量的塑性残余应变（称为名义应变）所对应的应力作为钢材的名义屈服强度（图4） 最小使用厚度的等效热阻以及防火涂料使用厚度按最大使用厚度与最小使用厚度之差的1/4递增的等效热阻 1994-1-2 可采用线性插值方法确定 图4 （1） 本条规定的非膨胀型防火涂料的等效热传导系数计算方法 弹性模量折减系数是对EN 混凝土的含水率对热工性能的影响很大 钢材高温下的屈服强度折减系数η 式中 for Standardization 1994-1-2 应按下式计算 η 膨胀型防火涂料应给出最大使用厚度 结构钢的热传导系数λ 2 火灾下膨胀层厚度主要取决于涂料自身的特性 cT （3） 高碳钢）和低合金结构钢等所含的碳元素 1 ） 温度达到650℃时 ——常温下混凝土的轴心抗压强度设计值（N/mm concrete ） 密度ρ 及弹性模量折减系数χ 高温下耐火钢的强度可按本规范第5.1.2条式（5.1.2-1）确定 ——高温下钢材的弹性模量折减系数 sT Steelwork 钢材的极限强度基本上随温度的升高而降低 本条给出的热工参数取值适用于干混凝土 composite 2 结构钢的比热C 式（5.1.5）时 弹性模量应分别按下列公式计算确定 表6为按本规范有关公式计算的各温度下钢材的屈服强度折减系数ηsT和弹性模量折减系数X s T （4） sT 高强度螺栓 比热容C λ 钢索的强度影响要显著地大于结构钢 基本上小于或等于5％ 热辐射传热效应 Design 但从工程应用角度 热传导系数λ design）的规定 sT ） 在该温度段内耐火钢的强度损失小于结构钢 膨胀型防火涂料保护层的等效热阻 应按下式计算 5950-8 3 屈服强度定义 英国国家标准《建筑钢结构 钢材已无屈服段 常温下一般取0.2％应变作为名义应变 避免了常规试验方法 这两条规定了高温下结构钢的强度设计值和弹性模量 本条有关高温下轻骨料混凝土的热工性能参数参考了EN 因此 Steel T f c 2 第1.2部分 [m/（m·℃）]: 表8给出了其他一些防火保护材料常温下的热传导系数 应按表5.2.2取值 材料特性 ·℃/W） 1.2:Structural Part 3 5.1.1 χ sT 长度500mm的I36b（或I40b）工字钢试件进行不加载耐火试验 供参考 Design 2 5.2 高温下钢材的物理参数 3 ——混琵土的温度（℃） 应按照现行国家标准《钢结构设计规范》GB Fire 使钢材在高温时从原子中析出碳化钼M02C 8:Code cT E sT 2005 对于强度等级低于或等于C60的混凝土 可采用防火保护层厚度20mm for ——防火保护层的等效热阻（对应于该防火保护层厚度）（m 5.1.4 涂层的厚度 /V——有防火保护钢试件的截面形状系数（m-1） 公式（5.2.1-2）是根据EN 1st 式中 R 5.2 Q345等结构钢进行了系统的高温材性试验 Design cT 1.0％等名义应变水平的高温屈服强度 5.1.2 cT cT 图3 ——钢材的温度（℃） 应按表5.2.2取值 5 in 材料特性 50010取值 s f ——高温下钢材的屈服强度折减系数 耐火设计实施规范》规定了三个名义应变水平的强度 ～2300k/（m 式中 ASTM 钢梁 ） of ——常温下钢材的弹性模量（N/mm 耐火钢的合金元素稍高于低合金结构钢 of c 因此膨胀型防火涂料存在最大使用厚度 5.2.1 5.3.3 式中 0.5％ 加工过程对其影响较小 而在高温下名义应变取值尚无一致的标准 3 热膨胀系数αc应为1.8×10-5m/（m·℃） 4 而是采用对应于涂层厚度的等效热阻 结构钢在高温下的力学性能有如下特点（图3） ——混凝土的比热容[J/（kg·℃）] 当涂料型式检验报告中给出钢试件升温曲线时 屈服强度折减系数η 1994-1-2 ——钢试件的平均温度达到540℃的时间（s） BS 其他防火保护材料的等效热阻或等效热传导系数 绝大多数钢构件的临界温度在450℃～700℃范围内 表5.2.2适用于强度等级C60及以下的混凝土 the ——开始时钢试件的温度 ——钢试件的平均温度（℃） i 结构钢是指钢结构工程中大量应用的具有屈服平台的低碳结构钢和低合金结构钢 式（3）不适用这些钢材 钢材的屈服强度和弹性模量随温度升高而降低 因此 Q390钢和Q420钢等 C d 非膨胀型防火涂料的等效热传导系数 t 表7 5.2.3 即 ） 但在180℃～370℃温度区间内 适用于含水率小于或等于5％的轻骨料混凝土 （2） [J/（kg·℃）] 高温下轻骨料混凝土的轴心抗压强度和弹性模量可按本规范公式（5.2.2）计算 2005.） ——钢材的温度（℃） 应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 高温下耐火钢的弹性模量可按本规范第5.1.3条式（5.1.3-1）确定 3 2％应变 钢试件的截面形状系数（m-1） 以适应各类构件的不同要求 c T和弹性模量折减系数X for F E 5 目前 9978.1替代）进行耐火性能试验 i i ——高温下混凝土的弹性模量（N/mm 2 已无明显的屈服平台 膨胀型防火涂料涂层厚度和膨胀层厚度 表5.2.2 耐火钢无蓝脆现象 5.1.4 高温下其他类型混凝土的热工性能与力学性能 钢结构工程中常用的碳素结构钢（低碳钢 第1部分 当温度低于400℃时 可按表5.2.4确定 C 隔热防火保护性能良好 其中 Use 式中 高温下钢材的热膨胀系数 0 混凝土 ——混凝土的热传导系数[W/（m·℃）] ——高温下混凝土的轴心抗压强度折减系数 Convention 应按下式计算 热膨胀系数α 可采用线性插值方法确定 ——高温下混凝土的弹性模量折减系数 得到了0.2％ 可根据标准耐火试验得到的钢构件实测升温曲线按下式计算 Steelwork 其他厚度下的等效热阻可采用线性插值方法确定 钢 Steel for C （3） Buildings 应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 在本规范中 of 热传导系数λc应按下式计算 Committee 高强度钢绞线 以0.5％应变作为名义应变 1990.） Resistant 5.2.3 膨胀层厚度不会一直随着涂层厚度的增大而增大 5.3.2 2005的规定 χ 可根据标准耐火试验得到的钢试件实测升温曲线和试件的保护层厚度按下式计算 测试钢试件的升温曲线 1994-1-2 该膨胀层的热传导系数小 s 5.3 合金元素的比例都很小 结构钢的热膨胀系数a 如无特别说明 T 当没有给出钢试件升温曲线时 应在1600kg/（m Structures ） 《耐火材料导热系数试验方法（热线法）》GB/T Part 随着研究的广泛与深入 其他温度下的值 （ECCS） 膨胀型防火涂料的膨胀层厚度 1 取540℃ 针对膨胀型防火涂料的特点 of 膨胀型防火涂料不宜采用等效热传导系数 （1） and s0 应通过试验确定 试验与理论计算的对比表明 N/mm Q345钢 密度ρc应为2300kg/（m 2 适用于有防火保护的受弯组合构件 本条有关高温下普通混凝土的轴心抗压强度和弹性模量参考了EN 包括Q235钢 高温下普通混凝土的热工参数应按下列规定确定 受膨胀层自身致密性 Standards of 5.2.2 高温下轻骨料混凝土的轴心抗压强度折减系数η