8.2.2 式中 （2）梁的承载力大于楼板的承载力时 楼板首先屈服 对压型钢板进行防火保护 8.2 式中 其屈服形式如图18（c）所示 时 压型钢板进行防火保护时 图16 组合楼板的防火保护措施应根据耐火试验结果确定 d 应按本规范附录D确定 t 火灾下压型钢板组合楼板的大挠度变形 组合楼板薄膜效应的大小与板块形状 梁先于板发生破坏 8.2.1 8.2 类似于受拉薄膜张力 组合楼板应采取防火保护措施 有助于降低工程费用 8（b）] ——常温下混凝土的抗拉强度设计值 随着荷载的增加 可行的解决措施 在火灾下可能产生两种破坏模式 对此 最终板周边混凝土挤压形成压力环 组合楼板中压型钢板 当组合楼板的实际耐火时间td小于其设计耐火极限t 因此应进行耐火验算与防火设计 混凝土楼板自身的耐火极限极有可能达到设计耐火极限 使楼板在火灾下的承载力可比基于小挠度破坏准则的承载力高出许多 发挥楼板的抗火性能潜能 组合楼板应采取防火保护措施 当楼板内配置有足够的钢筋时 f 在有些情况下 均匀受荷楼板随着温度升高形成薄膜效应的过程 2 楼板不会产生薄膜效应 目前尚没有简便的耐火验算方法 可不采取防火保护措施 满足时 当压型钢板只作为施工模板使用时 由于楼板的面积很大 ——火灾下组合楼板考虑薄膜效应时的承载力设计值（kN/m 在本规范附录C中 压型钢板组合楼板是建筑钢结构中常用的楼板形式 应通过标准耐火试验来测定楼板的实际耐火极限 因此 还与混凝土板形成组合楼板共同受力 “薄膜效应”是英国Cardington八层足尺钢结构火灾试验（1995年～1997年）的一个重要发现 2 当火灾下组合楼板考虑薄膜效应时的承载力不满足下式时 8.2.1 楼板在大变形下产生的薄膜效应 M——火灾下单位宽度组合楼板的最大正弯矩设计值 8.2.2 梁内不产生塑性铰 组合楼板在火灾下可产生很大的变形 将压型钢板设计为只作模板使用是更经济 楼板在变形较大的情况下就会产生薄膜效应 当压型钢板作为组合楼板的受力结构使用时 9978的规定 板中央钢筋网（包括组合楼板面层的抗裂温度筋网）受拉屈服产生悬链线效应来承受竖向荷载 ） 给出了板块产生薄膜效应的条件 由于火灾高温对压型钢板的承载力会有较大影响 如图18（a）所示支承于梁柱格栅上的钢筋混凝土楼板 可不采取防火保护措施 ） 允许发生大挠度变形的组合楼板的耐火验算可考虑组合楼板的薄膜效应 压型钢板组合楼板应按下列规定进行耐火验算与防火设计 因此压型钢板在火灾下对楼板的承载力基本不起作用 一是压型钢板只作为混凝土板的施工模板 m 因此本条规定基于标准耐火试验结果确定防火保护 火灾下楼板周边有垂直支承且支承的变形一直很小 当组合楼板的实际耐火时间td大于或等于其设计耐火极限t 1 常采用防火涂料 （8.2.1-2） 图17为组合楼板“薄膜效应”的形成过程 压型钢板组合楼板 q m 楼板弯曲破坏的形式 施工周期长 r 压型钢板使用有两种方式 压型钢板组合楼板 楼板产生薄膜效应的一个重要条件是 2 应按下式计算 ——无防火保护的组合楼板的设计耐火极限（min） 在楼板升温不高时就会发生失效 t 图17 应按本规范第3.2.2条确定 混凝土楼板不构成组合楼板） 板块的边界条件等有很大关系 梁内将首先形成塑性铰[图1 W——常温下素混凝土板的截面正弯矩抵抗矩 时 这一现象也出现于2001年5月台湾东方科学园大楼火灾（图16）等火灾事故中 如楼板周边上的垂直支承变形一直很小 对于防火涂料保护的压型钢板组合楼板 二是压型钢板除了作为施工模板外 利用薄膜效应 工程量大 不需要进行防火保护 式（8.2.1-1）给出的耐火极限为素混凝土板自身的耐火极限 g——火灾下组合楼板的荷载设计值（kN/m 此时楼板的极限承载力将取决于单个板块的性能 混凝土楼板之间的黏结 图18 在使用阶段不考虑压型钢板的受力作用（即压型钢板 标准火灾下的实际耐火时间t 此时组合楼板可不进行防火保护 qr≥q 在这种破坏模式下 但忽略压型钢板的素混凝土板仍有一定的耐火能力 耐火试验应符合现行国家标准《建筑构件标准耐火试验》GB/T 此时楼板的挠度很小 屈服线将贯穿整个楼板 （1）梁的承载能力小于板的承载力能力时 在火灾下 d 不允许发生大挠度变形的组合楼板 费用高