spk1 2 β——桩间土承载力发挥系数 平均仅为8mm 沉降量预测值 2）单桩静载荷试验 下卧土层的变形计算一般采用分层总和法 ＝536.17kPa 无地区经验时 ——分别为桩1 再采用有粘结强度桩进行地基处理 ＝690kN 4 有粘结强度增强体的长短桩复合加固区 a——处理后桩间土地基承载力的调整系数 1 A 工程实践中 承载力与变形控制要求 多桩型复合地基 假定此时已完成最终沉降量的50％～60％ 对每个单工程检验数量不得少于3点 7.9.3 复合地基变形计算 5 对由有粘结强度的桩与散体材料桩组合形成的复合地基加固区土层压缩模量提高系数可按式（7.9.8-3）或式（7.9.8-4）计算 初步设计可按本规范第7.1.6条规定估算 2 灰土桩等处理湿陷性 1 基准沉降标位于自然地面以下40m ——分别为长短桩复合地基加固土层压缩模量提高系数和仅由长桩处理形成复合地基加固土层压缩模量提高系数 桩2的截面面积（m 也因应力扩散角的取值不同计算结果不同 1 R 按本规范复合地基沉降计算方法计算的总沉降量值 增强体施工质量检验 ＝s ＝0.2 可采用下列公式估算 多桩型复合地基变形计算可按本规范第7.1.7条和第7.1.8条的规定 三根素混凝土灌注桩的单桩竖向承载力统计值为1200kN 设计单桩竖向承载力特征值为R 1 结果见表27 表23 宜先采用预压 复合土层上部由长 1 sk 多桩复合地基载荷板静载荷试验 该附加应力随上述复合地基沉降计算的方法不同而存在较大的差异 桩2的单桩承载力发挥系数 且应满足现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 本工程计算深度 a2 2号住宅楼为地下2层地上33层的剪力墙结构 m A 桩身压缩法 在沉降计算经验系数确定后 6 复合地基承载力特征值计算结果为f 设计单桩竖向受压承载力特征值为R 1 2 完整性检验数量不应少于其总桩数的10％ 短桩与桩间土层组成 ≥480kPa 复合土层下部由长桩（CFG桩）与桩间土层组成 ＝0.04×0.9×690/0.1256＋1.0×（1－0.04）×180＝371kN 式中 对湿陷性黄土应按现行国家标准《湿陷性黄土地区建筑规范》GB 对具有粘结强度的两种桩组合形成的多桩型复合地基承载力特征值 7.9.7 无经验时可取0.9～1.0 水泥粉煤灰碎石桩钻孔灌注桩侧阻力和端阻力特征值一览表 β＝1.0 应力扩散法 1-桩1 ＝536.17kPa 取地区经验系数ψ λ 垫层厚度宜为300mm 复合地基的垫层厚度与增强体直径 m——散体材料桩的面积置换率 单桩承载力达到承载力特征值2倍时 1）四桩复合地基静载荷试验 sk 可采用碎石桩等方法处理液化土层 复合地基变形计算深度应大于复合地基土层的厚度 其桩长宜穿过湿陷性土层 表27 m m 采用了先施工挤土的静压高强预应力管桩 多桩型复合地基垫层设置 对复合地基承载力贡献较大或用于控制复合土层变形的长桩 ＝0.04 应充分考虑后施工桩对已施工增强体或桩体承载力的影响 多桩型复合地基三角形布桩单元面积计算模型 可以单元面积置换率替代 采用多桩型长短桩复合地基 桩长16.5m p2 7.9.4 7.9.2 竣工验收时 自然地面以下67.0m 应通过试验确定方案的适用性 7.9.2 f 2 间距 对已施工完成的多桩型复合地基而言 采用一种增强体处理后达不到设计要求的承载力或变形要求 裙房采用框架结构 多桩型复合地基承载力检验 ƒ m 计算复合土层模量系数还需计算单独由水泥粉煤灰碎石桩（长桩）加固形成的复合地基承载力特征值 7.9.1 λ 多桩型复合地基承载力 7.9.1 7.9.8 1 或浅层存在欠固结土 7.9.5 多桩型复合地基变形计算在理论上可将复合地基的变形分为复合土层变形与下卧土层变形 2 影响复合地基增强体承载力的发挥 7.9.5 三根水泥粉煤灰碎石桩的桩竖向极限承载力统计值为1380kN 多桩型复合地基适用于处理不同深度存在相对硬层的正常固结土 应先施工处理湿陷性的增强体 应根据基础面积与该面积范围内实际的布桩数量进行计算 单桩承载力予以折减 挤密方法或低强度桩复合地基等处理浅层地基 对处理液化土的增强体 应考虑后施工桩对已施工桩的影响 复合地基承载力特征值f 图13 面积置换率的计算 说明桩承载力尚有较大的富裕 施工参数 spk 钻孔灌注桩单桩承载力计算结果R 系桩端阻力与同场地高强预应力管桩相比有明显下降所致 1 5 ＝ 复合地基承载力满足设计要求 即使采用应力扩散一种方法 以及地基承载力和变形要求较高的地基 复合地基承载力检验 P1 ＝0.20 （17） 2）复合地基承载力 再采用桩身强度相对较高的长桩进行地基处理 采用2.5m×2.5m方形钢制承压板 多桩型复合地基 复合地基沉降计算深度 因此 图7.9.7（b） 对散体材料增强体的检验数量不应少于其总桩数的2％ ƒ 经济性和环境要求等综合因素 时 理论研究与实测表明 1 桩身混凝土强度等级C25 某工程高层住宅22栋 已知 复合土层变形及下卧土层顶面附加应力的计算将更加复杂 工程中曾出现采用水泥粉煤灰碎石桩和静压高强预应力管桩组合的多桩型复合地基 对具有粘结强度的桩与散体材料桩组合形成的复合地基承载力特征值 采用直径400mm的水泥粉煤灰碎石桩 应由单桩复合地基试验按等变形准则或多桩复合地基静载荷试验确定 仅长桩加固区土层压缩模量提高系数分别按下列公式计算 sk ——分别为桩1 2 当基础面积较大或条形基础较长时 桩间距1.25m 多桩型复合地基的设计应符合下列原则 ＝λ a1 如浅部存在有较好持力层的正常固结土 m 地基土层分布及其参数 结构主体封顶时的复合土层沉降量约为12mm～15mm 3 再采用另一种增强体处理使之达到设计要求 四桩复合地基静载荷试验结果汇总表 分析原因 多桩型复合地基承载力特征值应采用多桩复合地基承载力静载荷试验确定 小于沉降量预测值37.08mm p1 按此结果推算最终沉降量应为20mm～30mm 地质情况 2 1 复合土层的压缩模量可按下列公式计算 （7.9.8-4） ak ξ 压实 式中 原则上应扩大处理面积 7.9.11 主楼地基采用多桩型复合地基 地基沉降量监测结果 1-桩1 1 压板下铺中砂找平层 试验结果见表26 但通过检测发现预制桩单桩承载力与理论计算值存在较大差异 多桩型复合地基承载力特征值 /ƒ s＝37.08mm a 2 7.9.11 ƒ 实际的布置桩距对理论计算采用的置换率的影响很小 桩长12m 短桩复合地基宜选择砂石垫层 检验数量不得少于总桩数的1％ 地下车库与主楼地下室基本连通 （18） 褥垫层过厚会形成较深的负摩阻区 ak 表27中可知 大多数复合地基的变形计算的精度取决于下卧土层的变形计算精度 短桩选择第10层细砂为持力层 应先施工处理液化的增强体 土层模量提高系数为 其桩长应穿越欠固结土层 分层沉降变形曲线 ＝180kPa（第6层粉土） A （7.9.8-2） 水泥粉煤灰碎石桩 7.9.6 其桩长宜穿过可液化土层 P2 spk2 多桩型复合地基的载荷板尺寸原则上应与计算单元的几何尺寸相等 远小于本规范按相对变形法对应的沉降量0.008×2000＝16mm 具有一定的难度 可液化土等特殊土 要求处理后的复合地基承载力特征值f 垫层材料应采用灰土 本条为建筑工程采用多桩型复合地基处理的布桩原则 垫层厚度宜取对复合地基承载力贡献大的增强体直径的1/2 本条为多桩型复合地基的设计原则 ＝0.9 对刚性长 处理特殊土 （7.9.8-3） 表25 1 sk 多桩型复合地基单桩承载力应由静载荷试验确定 a1 土层模量提高系数为 ——仅由散体材料桩加固处理后桩间土承载力特征值（kPa） 有经验时可采用单桩载荷试验结果结合桩间土的承载力特征值计算确定 R 7.9.10 单桩竖向承载力特征值为600kN 当按图7.9.7（b）三角形布桩且s 是在等变形条件下的增强体和地基土共同承担荷载 多桩型复合地基的布桩宜采用正方形或三角形间隔布置 7.9.7 其中复合土层的变形计算采用的方法有假想实体法 （16） 考虑到工程经济性及水泥粉煤灰碎石桩施工可能造成对周边建筑物的影响 可由多桩复合地基静载荷试验确定 ＝ 复合地基沉降计算参数 基底地基土层分层情况及设计参数如表23 而采用一种增强体处理特殊性土 桩2的单桩承载力特征值（kN） 对多桩型复合地基 A 应通过试验确定 2 ＝600kN ＝690kN 多桩型复合地基的施工应符合下列规定 s＝185.54mm 减少其特殊性的工程危害 3 复合土层底面附加应力的计算取值是关键 2 m a2 单桩承载力特征值并未得到准确体现 混合料强度等级C25 3 多桩型复合地基的工作特性 ＝f 按建筑地基基础设计规范方法确定 式中 分别计算后相加得到 根据近年来复合地基理论研究的成果 ——分别为桩1 对湿陷性的黄土地基 R 式中 1 有限元法等 应采用多桩复合地基静载荷试验确定 单桩静载荷试验结果汇总表 水泥粉煤灰碎石桩的施工对已施工的高强预应力管桩桩端上下一定范围灵敏度相对较高的粉土及桩端粉砂产生了扰动 褥垫层过薄复合地基增强体水平受力过大 图7.9.7（a） n——仅由散体材料桩加固处理形成复合地基的桩土应力比 λ 2-桩2 对处理可液化土层的多桩型复合地基 水位回升导致沉降标失灵 a a＝ƒ 1 ＝0.064 可采用长桩与短桩的组合方案 表24 50007的有关规定 素混凝土灌注桩单桩承载力计算参数见表24 spk1 两种以上桩型的复合地基设计 50025的规定 1 表明复合地基承载力尚没有得到充分发挥 当按图7.9.7（a）矩形布桩时 7.9.3 无地区经验时 对浅部存在软土或欠固结土 （7.9.6-2） 再采用桩身强度相对较高的长桩进行地基处理 变形计算工程实例 这与复合地基上述结果相对应 图13为采用分层沉降标监测方法测得的复合地基沉降结果 实测结果小于预测结果 ——分别为仅由长桩处理形成复合地基承载力特征值和长短桩复合地基承载力特征值（kPa） 由于结构封顶后停止降水 水泥粉煤灰碎石桩单桩承载力特征值计算结果R 应考虑土层情况 7.9.8 R 应选择相对较好的持力层 2 spk1 ） 桩型及施工工艺的确定 保证处理地基的长期稳定性 这一结果将导致沉降计算时 6 桩2的面积置换率 ƒ 多桩型复合地基面积置换率 计算参数如表25 ——处理后复合地基桩间土承载力特征值（kPa） 应采用多桩复合地基静载荷试验和单桩静载荷试验 （7.9.6-1） spk 多桩型复合地基矩形布桩单元面积计算模型 ƒ 3 对消除湿陷性土的增强体 采用压实 采用直径500mm泥浆护壁素凝土钻孔灌注桩 ＝600kN f 初步设计时的设计参数应根据地区经验取用 一般情况下场地土具有特殊性 多桩型复合地基平面布置 对刚性桩与其他材料增强体桩组合的复合地基 有地区经验时也可按地区经验确定 ＝690kN 对处理欠固结土的增强体 采用正方形布桩 同时影响复合地基桩间土承载力的发挥 spk 施工与检测应通过试验确定其适用性和设计 可用单元面积置换率替代 ——分别为桩1 刚性桩宜在基础范围内布桩 夯实或土桩 7.9.6 后施工排土的水泥粉煤灰碎石桩的施工方案 1 对施工扰动敏感的土层 图12 因此当基础面积较大或条形基础较长时 “沉降-时间曲线”显示沉降发展平稳 ——仅由散体材料桩加固处理后复合地基承载力特征值（kPa） 表26中复合地基试验承载力特征值对应的沉降量均较小 7.9.9 但由其中的一种桩处理形成的复合地基承载力特征值f 7.9.4 spk 对可液化地基 筏形基础 工程概况 未能继续进行分层沉降监测 其他增强体布桩应满足液化土地基和湿陷性黄土地基对不同性质土质处理范围的要求 当基础面积较大时 对消除或部分消除湿陷性黄土地基 采用多桩型复合地基处理 复合土层模量系数被低估 采用堆载配重方法进行 本条涉及的多桩复合地基承载力特征值f 应降低或减小后施工增强体对已施工增强体的质量和承载力的影响 2 容易损坏 沉降量一般小于10mm 的试验 初步设计时 长桩选择第12层细砂为持力层 必须通过现场试验确定设计参数和施工工艺 1）单桩承载力 （19） 2-桩2 （7.9.8-1） 对具有粘结强度的增强体 2 复合地基桩平面布置如图12 表26 7.9 7.9 桩间土承载力发挥度和复合地基变形控制等有关 ξ 垫层厚度宜取刚性桩直径的1/2 β——仅由散体材料桩加固处理形成的复合地基承载力发挥系数 ak 2 s 4 ＝0.1256 式中 湿陷性黄土 对类似情况 本节涉及的多桩型复合地基内容仅对由两种桩型处理形成的复合地基进行了规定 复合地基承载力计算 多桩型复合地基的质量检验应符合下列规定 夯实 ＝600kN 单桩竖向承载力特征值为690kN 2