破坏后果严重 对于结构构件及生命线工程的非结构构件后锚固连接设计 抗震设计时 拔出破坏多发生在锚深过浅时 k 50068 当群锚仅受拉时 50367-2006也采用ƒ 即锚固设计的安全等级及取值 k 是指荷载较轻的中小型梁板结构 根据《建筑抗震鉴定标准》GB 应避免这种破坏形式 混凝土基材破坏表现出较大脆性 二级锚固安全等级 第四种是群锚受拉时 其中 2 不可避免地存在着胶粘剂的老化问题 剪 4.3.3 R 且至迟不应晚于10年 混凝土沿反向被锚栓撬坏 不得改变后锚固连接的用途和使用环境 d 总体上说 植筋基材混凝土破坏 现有经耐久性鉴定可继续使用的现有建筑 并应采取可靠的构造措施和施工措施 只是程度不同而已 其余2h 一般具有明显的塑性变形 故规定应从锚固方式采取措施 无边距效应或群锚受拉时锚栓布置方式 应取被连接结构和锚固连接二者中的较高值 边缘受剪 宜进行间接作用效应分析 故另设安全等级 左端作用效应引入了锚固重要性系数γ R 这些连接一旦失效 故定为一级 按本规程第4.3.10条取用 ef 应由业主和设计单位共同商定 4.3.5 表4.3.10锚固承载力分项系数γ 会产生劈裂破坏 所谓重要的锚固 第一种是锚栓受拉时 ——锚固连接重要性系数 其量值随破坏形态 因此不允许发生拔出破坏 植筋拔出破坏有两种形式 锚固连接受力性质及锚栓类型的不同 确定 ) 4.3.14 应与新增的被连接结构的设计基准期一致 宜加强检查或监测 在使用条件下 承受疲劳荷载和冲击荷载的后锚固连接设计应进行试验验证 不应发生混凝土基材破坏及沿胶筋界面和胶混界面的破坏 R 0 应有可靠的防腐措施 2 是锚固破坏的基本形式 受拉 第一次检查时间宜定为投入使用后的6年～8年 4.3.8 k 因此 严格限定为钢材破坏一种模式 右端锚固承载力设计值R 系直接由锚固承载力试验统计平均值及其离散系数确定 应控制为锚栓或植筋的钢材破坏 R 当后锚固连接受到约束 γ 另一种是螺杆从膨胀套筒中穿出 网架 如图1示意 ef min 整体拔出破坏 对化学锚栓和植筋 会因钢件与基材混凝土的温度差异和变化 ＝R k 钢材破坏承载力计算均采用钢材极限抗拉强度标准值ƒ 应定期检查其工作状态 －σ 采用屈服强度标准值ƒ 4.3.12 ——锚固承载力抗震调整系数 4.3.4 第三种是钢筋受拉 ef 植筋连接 4.3.10 后锚固连接设计应考虑被连接结构的类型 这种破坏锥体一般较小 此种锚固连接失效 特别是短粗的机械锚栓 因此后锚固连接效应S的计算中应考虑地震剪力方向的影响 破坏荷载离散性较大 混凝土结构后锚固连接设计应按表4.3.3的规定确定相应的安全等级 (4.3.5-1) (4.3.5-2) 本规程取值较《欧洲技术指南——混凝土用金属锚栓》(ETAG)普遍有所提高 4.3.9 锥径约三倍锚深(3h stk 《欧洲技术指南——混凝土用金属锚栓》(ETAG)及美国标准《房屋建筑混凝土结构规范》ACI318中 根据现行国家标准《混凝土结构可靠度设计统一标准》GB R 4.3.14 锚固承载力设计表达式按现行国家标准《混凝土结构可靠度设计统一标准》GB 群锚可采用图4.3.6-1所示的布置方式 yd 4.3.6 第二种破坏 锚固设计原则 楔形体大小和形状与边距c 在本规程各章中用内力设计值(N 0 主要发生在锚固深度超过临界深度h R 本规程锚栓应用范围已扩展到一般工程结构的后锚固连接 未经技术鉴定或设计许可 由于后锚固连接方式多种多样 悬臂梁 对化学锚栓和植筋 S 基材混凝土破坏 )表示 yk 在地震作用下 是按R 4.3.15 50068 对其破坏模式进行控制 进行钢材破坏时承载力标准值计算 后锚固连接设计 为锚栓有效锚固深度 4.3.9 与一般设计规范不完全相同 基材混凝土破坏以及锚栓或植筋拔出破坏三大类 4.3 由于这方面国外工程经验的局限和国内经验的缺乏 壁厚过薄 0 机械锚栓拔出破坏有两种形式 其性能远不如钢材破坏好 其情况与机械锚栓类似 按本规程第4.3.9条取用 k γ 此种破坏 混凝土受锚栓的胀力产生沿锚栓连线的劈裂破坏 低周反复荷载下锚固承载力呈现出一定的退化现象 边缘受剪 锥顶一般位于锚栓扩大头处 失效概率与破坏形态密切相关 地震作用下锚固承载力降低系数k应根据锚栓产品的认证报告确定 可用控制锚固深度的方法 或间距过小(s小于5d)时 对地震设计状况应取1.0 《混凝土结构加固设计规范》GB 故定为二级 根据现行国家标准《混凝土结构可靠度设计统一标准》GB 最大限度地提高锚固连接的安全可靠性及使用合理性 /γ 锥顶位于约h 取1.0 ＝R ef 分类目的在于精确地进行承载力计算分析 γ 4.3.10 d 植筋因其深度可任意调节 (4.3.5-3) 4.3.11 取值与ETAG相同 本规程采用以概率理论为基础的极限状态设计方法 1.1 锚深h 因此 并不宜小于30年 以及大偏心受压柱等结构构件及生命线工程中非结构构件之锚固连接 /3为粘结拔出 可能的破坏形态较多且较为复杂 形成以钢筋轴为顶点的一定深度的楔形体破坏 因此必须经技术鉴定或设计许可 d为锚栓螺杆直径 4.3.2 锚栓类型及受力性质而变 加上我国结构设计思路与《欧洲技术指南——混凝土用金属锚栓》(ETAG)不完全一致 根据试验研究 处在室外条件的被连接钢构件 max 且不小于60d时 主要参考《欧洲技术指南——混凝土用金属锚栓》(ETAG)制定的 后锚固连接设计基本程序为 后锚固连接破坏形态多样且复杂 正常情况下 温度等间接作用产生的作用效应可能危及后锚固连接的安全和正常使用时 处在室外条件下的被连接钢件 形成以基材表面混凝土锥体及深部粘结拔出之混合型破坏 膨胀型锚栓和扩底型锚栓基材混凝土破坏 而非材料性能分项系数 4.3.12 接触表面过于光滑等 不应发生整体拔出破坏或锚杆穿出破坏 本规程规定后锚固连接的设计使用年限不宜小于30年 后锚固连接设计必须考虑锚栓的受力状况(拉 应根据被连接结构类型 失效概率较大 采用锚固承载力分项系数的设计表达式进行设计 后锚固连接的防火设计应有可靠措施并应符合国家现行有关标准的规定 如钻孔过大 4.3.6 4.3.1 锚栓中心距混凝土基材边缘距离c小于10h S≤R 变形 第二种是锚栓受剪时 4.3.15 膨胀型锚栓及扩底型锚栓锚固连接 第三种是锚栓中心受剪时 尤其是开裂混凝土基材 应控制为这种破坏 受力状况 sd 为使后锚固设计更经济合理 以分项系数为表达形式的极限状态设计方法 4.3.8 R 0 为了防范这类隐患 是指后接大梁 而使锚栓产生较大的交变温度应力 对一级 检查的时间间隔可由设计单位确定 为避免锚栓因温度应力过大而导致疲劳破坏 由于承载力很低 γ 一般情况可选用电镀件及现场涂层法 幅度变化在0.6R～1.0R之间 应分别取不小于1.2 1 锚固承载力分项系数γ 形成以锚栓为中心的混凝土锥体受拉破坏 混凝土结构后锚固连接承载力分项系数γ R 后锚固连接改变用途和使用环境将影响其安全可靠性和耐久性 后锚固连接与预埋连接相比 但第一次检查时间不应迟于10年 表4.3.10 具有一定承载力 S≤kR 且离散性大 而我国国家标准《混凝土结构设计规范》GB 对群锚中锚栓产品配套使用提出严格要求 压 S——承载能力极限状态下 外露后锚固连接件防腐措施应与其耐久性要求相适应 及其组合) 主要是因为目前所有的研究成果及工程经验均是基于此种要求而来 混凝土结构加固后的使用年限 混凝土结构后锚固连接的安全等级分为二级 沿胶筋界面拔出和沿胶混界面拔出 表4.3.3 参考《欧洲技术指南——混凝土用金属锚栓》(ETAG) 其承载力标准值有明确的物理意义 锚栓防腐蚀标准应高于被连接构件的防腐蚀要求 cr 很难统计出有用的承载力设计指标 ——锚固承载力设计值 锚固承载力标准值R 表示 检验表明 或d有关 第二种是钢筋受剪时 荷载类型及锚固连接的安全等级等因素 图4.3.6-1 宜按30年考虑 50068 /γ 本次修订时 前者主要是施工安装方法不当 50023-2009 以及一般非结构构件的锚固连接 无认证报告时 效应的作用方向可能存在多向性 4.3.2 R 后锚固连接设计所采用的设计使用年限应与被连接结构的设计使用年限一致 4.3.4 锚栓中心距混凝土基材边缘距离c不小于10h 第一种是钢筋受拉 R 锥径约一倍锚深 h 而且可以作为锚栓破坏状态的判别标准 式中 对于结构构件的后锚固连接设计 因此 剪坏及拉剪复合受力破坏 其后续使用年限不应少于30年 后锚固连接承载力应采用下列设计表达式进行验算 为锚固承载力标准值 相对于结构 拉剪复合受力的结构构件及生命线工程非结构构件的锚固连接 锚栓或植筋钢材达到其极限强度 表示 且直接依赖于锚栓的种类和锚固参数的设定 但检查时间的间隔可由设计单位作出规定 表4.3.9 sd 锚固连接的安全等级宜与新增的被连接结构的安全等级相应或略高 /3处 而非材料强度离散系数 50068规定采用 在应用时应进行更为细致的分析 4.3.5 本条给出的群锚中锚栓的布置方式是和后续章节的计算方法相一致的 地震作用下锚固承载力降低系数k 可按表4.3.9采用 R ef 或小于60d 锚栓的温度应力变幅不应大于100N/mm 弯 其他类型的布置方式由于研究成果和工程经验不足 如锚栓套筒材质过软 对地震设计状况应按作用的地震组合计算 4.3.1 其锚固区基材应按本规程第5.1.3条的规定判定为不开裂混凝土 根据锚固连接破坏后果的严重程度 时 群锚中锚栓的布置宜符合下列规定 对于受拉 素混凝土构件及低配筋率构件的后锚固连接应按锚栓进行设计 失效概率较大 后锚固连接破坏类型总体上可分为锚栓或植筋钢材破坏 nom 2 其锚板的锚固方式应使锚栓不出现过大交变温度应力 群锚应使用同种类型 γ 图1 4.3.7 对持久设计状况和短暂设计状况应按作用的基本组合计算 ef 后锚固连接安全等级 当群锚受剪时 后者主要是锚栓设计构造不合理 研究与实践表明 锚固连接作用组合的效应设计值 可采用图4.3.6-1所示的布置方式 根据《混凝土结构加固设计规范》GB 为保持与我国现行各类混凝土结构设计规范的协调一致性 形成以锚栓轴为顶点的混凝土楔形体受剪破坏 d 破坏荷载离散性较大 并相应调整了锚固承载力分项系数 RE 一种是锚栓从锚孔中整体拔出 R 有地震作用组合 4.3 4.3.3 锚固设计原则 无地震作用组合 ef V γ RE 此种破坏表现出一定脆性 50010-2010采用的承载力设计表达式用屈服强度设计值ƒ 破坏后果远不如一级严重 后锚固连接的防火等级不应低于被连接结构的防火等级 不大于100N/mm /d小于9)时 为锚固承载力分项系数 耐久性要求较高时可选用不锈钢件 当钢筋过于靠近构件边缘(c小于5d) 主要有四种形式 50367-2006 ef 故规定后锚固连接设计所采用的设计使用年限 公式(4.3.5-1)中的γ 锚栓或植筋钢材破坏分拉断破坏 本规程根据国家标准《混凝土结构可靠度设计统一标准》GB 后锚固连接的破坏模式可按本规程附录A分类 至于穿出破坏 尤其是第一 d yd 同种规格的锚栓 锚栓预紧力不够 且变形曲线存在较大滑移 故对一般结构构件 控制温度应力变幅Δσ＝σ 一般情况下 当锚深很浅(h 荷载类型以及被锚固结构的类型和锚固连接的安全等级等因素的综合影响 拉剪复合受力之结构的后锚固连接设计 后锚固连接设计基本程序示意 γ 图4.3.6-2 分析基材性能特征→选定锚栓品种及相关锚固参数→锚栓内力分析→锚固承载力计算→承载力分析→锚固设计完成 外露的后锚固连接 ——锚固承载力分项系数 d /γ 一般锚固 d 破坏荷载离散性较小 对于非结构构件的锚固设计 0 采用了以试验研究数据和工程经验为依据 其破坏形态设计容易控制 及锚栓外径d 且不应低于被连接结构的安全等级 可采用图4.3.6-2所示的布置方式 主要有三种形式 ——锚固承载力标准值 且不应小于被连接结构的重要性系数 但国内缺乏系统的试验统计数据 有边距效应且群锚受剪时锚栓布置方式 桁架 应根据锚固连接破坏类型及被连接结构类型的不同按表4.3.10采用 k——地震作用下锚固承载力降低系数 4.3.13