s sd 1 因此 Rd c Ⅰ 机械锚栓钢材破坏受拉承载力设计值N 不大于s N 计算较为简单 s N e A 大体相应 一般只计算受力最大(N h N sp 的计算值大于1.0时 N 理想锥体破坏投影面面积示意 V cr 应按下式计算 取为l 的计算值大于1.0时 位于构件角部 图6.1.18-1 不会发生群锚整体的锥体破坏 V 6.1.7 无认证数据时 不大于s Rd c N 0 ——单根锚栓垂直构件边缘受剪时 ef cr 0 6.1 1 2 应乘以降低系数0.95 h不小于h 2 N (ec 1 1 sd ) 图6.1.4 1 c cr 剪复合受力 V ef ——方向1的间距(mm) f 2 ef 6.1 ——单一锚栓拉力设计值(N) sp 按本规程第6.1.8条的规定计算 ——混凝土剪撬破坏受剪承载力设计值(N) 而且可以作为锚栓破坏状态的判别标准 N 且h不大于1.5c N sd ——混凝土锥体破坏受拉承载力分项系数 代替N sp 一旦发生 cr ef ＋s (6.1.27-4) N ＝N ——单根锚栓受拉且无间距 c s小于s 6.1.15～6.1.25 sp 时 N ——单根锚栓或群锚受拉时 e ef 1 不小于60mm时 N 应按下式计算 c 混凝土劈裂破坏承载力设计值N N N ＝1.5c 应取1. 单一锚栓 可按下列规定取用 2 进行整体锚固计算 c 按照开裂混凝土计算承载力 混凝土理想边缘破坏在侧向的投影面面积(mm N ƒ Rk 单根锚栓或群锚受拉时 N 应按下式计算 ——锚固区配筋对受剪承载力的影响系数 Rd 按本规程表3.2.3和表3.2.4采用 /h对受剪承载力的影响系数 s /h对受剪承载力的影响系数ψ 为膨胀锥体与孔壁最大挤压点的深度 sd N A cr 混凝土理想锥体破坏受拉承载力标准值(N) 基材混凝土剪撬破坏主要发生在中心受剪(c不小于10h N ——锚栓拉力设计值(N) 可按下列公式计算 N c 式中 s c N 锚栓钢材受剪破坏分纯剪和拉弯剪复合受力两种情况 f 不大于s 根据钢材破坏强度理论 单根锚栓混凝土实际锥体破坏投影面面积A 2 sd N 2 re sd 计算锚栓边 6.1.28 ψ 和c s 无认证报告时 V A 按本规程第6.1.18条的规定计算 ——锚栓钢材破坏受剪承载力设计值(N) 单根锚栓或群锚受剪时 A 背离混凝土基材边缘的剪力分量可不计算 V s 1 ＝A 图6.1.14-1 s 表示 2 膨胀型锚栓可取为3h 6.1.13 k取为2.0 ) c 应按公式(6.1.14-2)或公式(6.1.14-3) sp (6.1.1-6) 大于90°时 图6.1.17 应取1.5 分别按下列公式计算 ef 图6.1.5-2 二者均是由于膨胀侧压力所致 yk 且c 当ƒ Rk 但在A 按本规程表4.3.10采用 图6.1.9 re )s cr Rd ——锚栓有效锚固深度(mm) 情况较为复杂 s 受拉承载力计算 f 单根锚栓 α ——混凝土劈裂破坏受拉承载力分项系数 式中 ——锚栓应力截面面积(mm 在符合相应产品标准及本规程有关规定情况下 2 另一种是使用阶段 c 混凝土实际边缘破坏在侧向的投影面面积(mm Rd min 应根据锚栓产品的认证报告确定 ——混凝土锥体破坏且无间距效应及边缘效应情况下 0 靠近构件边缘时的计算面积示意 Rd 1 Rk sp Rcp 4—膨胀锥 s ——混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值(N) s 不开裂混凝土或边缘为无筋或少筋的开裂混凝土 ＋0.5s re 主要表现为群锚基材整体破坏 1 M V yd 6.1.14 Rk V ——混凝土锥体破坏 当为钢材破坏时 s 2 6.1.22 ＝(c 共计6种情况分别进行计算 N 部分约束时 应取ψ 可由公式(6.1.14-4) sd re c 锚栓剪撬破坏示意 ≤N s min V h sd N 的计算值大于1.5时 应分别用N h 6.1.14 ——锚栓钢材破坏受拉承载力设计值(N) 公式(6.1.14-4)计算确定 V N h A c 《欧洲技术指南——混凝土用金属锚栓》(ETAG)及美国标准《房屋建筑混凝土结构规范》ACI318中 (6.1.5-4) yd 应取为1.5h V ＝V 系数ψ s2 ) 6.1.3 ψ A (6.1.18-2) 混凝土边缘破坏受剪承载力设计值V 且h不大于1.5c ——混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值(N) ＋s cr 6.1.2 应按下列公式计算 c 3 Rk Rk N 但配筋过多过密时 h 2 /c V 3 2 c k取为1.0 N ——混凝土边缘破坏受剪承载力分项系数 后锚固连接受剪承载力应按锚栓钢材破坏 单根锚栓受拉时 主要是外荷载所造成 cr Rk V ——混凝土破坏受剪承载力设计值(N) 式中 ef ≤N Rd 当为钢材破坏时 替代 四栓 故取V 50367也采用ƒ 替代 按本规程第6.1.6条的规定计算 c s cr 混凝土剪撬破坏受剪承载力设计值V (6.1.1-3) s V N Rd ≤N ef ) 0 Rk ——锚栓与混凝土基材边缘的距离(mm) 不大于8d 时(图6.1.18-1) ＝kN 平行于构件边缘时的计算面积示意 约束状况示意 V ——剪力角度对受剪承载力的影响系数 N sd 主要表现为受力最大锚栓的破坏 ＝(c 混凝土剪撬破坏 2 3 荷载偏心影响ψ 无间距效应和边缘效应 图6.1.27-1 单根锚栓受剪混凝土理想边缘破坏侧向的投影面面积A 钢材破坏承载力计算均采用钢材极限抗拉强度标准值ƒ ＝s ——杠杆臂计算长度(mm) N 0 双栓 cr (图6.1.17) c 构件厚度影响或相邻锚栓影响时 N N 或c不大于60d时 边缘配有直径d不小于12mm纵筋的开裂混凝土 l 锚栓所受剪力方向相反示意 不大于3c c cr 按本规程表4.3.10采用 按本规程第6.1.20条的规定计算 h A ＋s 1 从统计看是固定的 按本规程第6.1.7条的规定计算 cr 进行钢材破坏时承载力标准值计算 按本规程第6.1.5条的规定计算 不大于c Rk 图6.1.5-3 N 图6.1.26 1 表示 不大于c 各锚栓所受剪力方向相反时(图6.1.27-1) 与混凝土锥体破坏承载力N 2 ec N sp 拉剪复合受力下锚栓钢材破坏承载力应按下列公式验算 ——单根锚栓拉力设计值(N) s不小于s 这些公式是建立在试验和模拟分析基础上的 yk re cp c ——锚栓钢材破坏受剪承载力标准值(N) 主要是参考《欧洲技术指南——混凝土用金属锚栓》(ETAG)制定的 1 2—第二个套筒 γ c 随着锚栓所受外荷载的增大 ——锚栓截面抵抗矩(mm α sp 和c 在A V 按本规程6.1.16条的规定计算 N 2 群锚在剪力和扭矩作用下 双栓受拉 按本规程第6.1.4条的规定计算 按本规程第6.1.22条的规定计算 Rd h 后锚固连接受拉承载力应按锚栓钢材破坏 2 本次修订时 为基材混凝土劈裂破坏的临界边距 2 h 1 图6.1.18-3 k N (6.1.18-1) 无压紧时(图6.1.14-1b) cr 不大于s re 垂直于构件边缘时的计算面积示意 式中 杠杆臂计算长度示意 2 s1 位于构件角部示意 1 混凝土理想边缘破坏受剪承载力标准值(N) 1 受拉承载力标准值N 及相关系数计算中 re 群锚 且h不小于2h 公式(6.1.3-2)包含单根锚栓在理想状态下的承载力标准值N 劈裂破坏是可以避免的 ——构件厚度h对劈裂破坏受拉承载力的影响系数 (6.1.27-1) N c γ N sd ＝(c ——混凝土锥体破坏受拉承载力标准值(N) 而我国国家标准《混凝土结构设计规范》GB N 位于角部的群锚 式中 sr V 应取为3h 时 1 单根锚栓垂直于构件边缘受剪时 ——方向2的间距(mm) N) 应取1.0 Rs cr 有多个边缘影响的群锚示意 1 min W 1 N sd V ＋0.5s 式中 sp sd s ——锚栓拉力设计值(N) 剪力角α 在符合相应产品标准及本规程有关规定情况下 ƒ s re (6.1.5-3) 群锚中所有的锚栓均应计算 sd ——剪切荷载下锚栓的有效长度(mm) 边距与构件厚度比c ψ s 不发生转动(图6.1.14-2b) )之粗短锚栓埋深较浅情况 时 ec cr c ＋s Rk ·ψ c 双栓受拉 ec ——单根锚栓或群锚受剪时 ＋c ——被连接件约束系数 每根锚栓达到受拉承载力标准值的临界边距(mm) 《混凝土结构加固设计规范》GB Rd 当ψ V 作用在受拉锚栓附近混凝土上的压力对锥体破坏受拉承载力的有利作用不考虑 式中 或钢筋直径d不大于10mm且s不小于100mm时 ——群锚总剪力设计值(N) 2 N β——系数 可不考虑荷载条件下的劈裂破坏 计算中的s 则主要表现为群锚整体破坏 剪力与垂直于构件自由边方向轴线之夹角α c 会因钢筋的隔离作用 s 式中 位于构件角部 A 无杠杆臂的纯剪 c 每根锚栓达到受拉承载力标准值的临界边距(mm) 1 6.1.20 ψ N 并应取两者中的较小值作为群锚的边缘受剪承载力设计值 且h大于1.5c 弹性设计时 ec )h (6.1.26-2) cu 2 N ψ 劈裂破坏等3种破坏类型 取为h sd ——锚栓有效锚固深度(mm) ——机械锚栓屈服强度标准值(N/mm A N 单一锚栓 对于群锚连接 是指被连接件锚板在受力过程中 ＋c N 图6.1.21 ＝ƒ 当ψ s V 时(图6.1.5-2) cu A 根据上一版本规程有关计算公式所采用的系数 sp A V cr 构件厚度影响或相邻锚栓影响时 从而降低了有效锚固深度h sd 以认证测试数据为准 混凝土理想锥体破坏投影面面积A ＝A γ 锚栓安装过程中不产生劈裂破坏的最小边距c 其中所谓无约束 示意 1—被连接件 无约束时(图6.1.14-2a) 不大于C sd c 1 s 应取最小截面的受拉承载力设计值 承载力计算公式系参考ETAG制定 故乘以0.8降低系数 ——群锚中剪力最大锚栓的剪力设计值(N) 及基材最小厚度h s el N (6.1.5-1) Rd s N ——单一锚栓剪力设计值(N) (6.1.1-1) c N 应按下列公式汁算(图6.1.26) 不大于s 对于群锚连接 其距离c小于1.5h 应取1.0 ef 0 2 因锚栓处在拉 sp 砂浆抗压强度不低于30N/mm γ 当为扩底型锚栓时 Ⅱ 其承载力标准值有明确的物理意义 应分别由s cp Ⅰ 均应避免发生劈裂破坏 锚栓钢材破坏受剪承载力设计值V sp min N 满足下列条件 锚栓受拉混凝土锥体破坏时 α ——机械锚栓钢材破坏受拉承载力标准值(N) 计算较为复杂 对于有杠杆臂的受剪 N 双栓 )s N 2 应按下式计算 应由s N 混凝土理想边缘破坏的受剪承载力标准值V 应取1.0 ——荷载偏心e 1—第一个套筒 k 按本规程表4.3.10采用 当α ec 边距影响ψ Rd 6.1.18 Rd N N 式中 V 钢筋剥离影响ψ 应取为1.2 当ψ Rd s N 6 有杠杆臂的拉 N 应乘以降低系数0.95 c——边距(mm) ψ 1 不大于1.5c 但不满足第6.1.11条的条件时 位于构件边缘示意 6.1.1 )h cr ＝(0.5s ＋s cu 只计算平行于边缘的剪力分量 1 N 图6.1.5-4 N c N ec ) cp ——边距与厚度比c 1 应按下列公式计算 sr 取为h ＋0.5s V 1 ƒ 有多个套筒锚栓l s N (6.1.27-3) 当为双向偏心时 1 Rd re cr /c h 1 ——表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的影响系数 ec 受剪承载力计算 拉剪复合受力承载力计算 易发生安装劈裂破坏 c 1 l (图6.1.4)应按下式计算 混凝土边缘楔形体破坏等3种破坏类型 时(图6.1.27-2) 和V 系剪力反方向混凝土被锚栓撬坏 单锚或群锚实际破坏面积A Rk 6.1.23 h 6.1.26 Rd 等项目 ——锚栓钢材破坏受剪承载力设计值(N) 2 6.1.17 混凝土实际锥体破坏投影面面积A ——混凝土锥体破坏受拉承载力设计值(N) c ef 取为h 进行整体锚固计算 6.1.2 不小于100mm N ——机械锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数 1 6.1.27 s ——混凝土边缘破坏受剪承载力设计值(N) ＋0.5s 在混凝土锥体受拉破坏模式下 min 时(图6.1.5-1) V 对于群锚 c 垫层厚度小于d/2 sp ——混凝土立方体抗压强度标准值(N/mm 2 取为2 6 应取为1.0 cp Rd 无间距效应及边缘效应 2 ——混凝土破坏受拉承载力设计值(N) Rk 式中 ef s V ef 不大于3c 荷载偏心对受拉承载力的影响系数ψ ——方向2的边距(mm) 1 混凝土锥体受拉破坏 V 和c s c 故不允许锚栓安装劈裂破坏现象发生 的计算值小于1.0时 N ——边距c对受拉承载力的影响系数 1 ) ef s h小于h s 四栓 A ) 1 ＝(c 6.1.10～6.1.12 对V 式中 式中 时(图6.1.18-2) 1 应取为3h 弯 0 yk /γ 应按下列公式计算 N) min ψ cr cp l k Rd min cr ) l取为l＋0.5d N (6.1.18-3) g 1 c h 6.1.24 ) 进行计算 N 不大于c 位于构件角部 c α 承载力会降低 无边距影响 N 1 V N 单栓受剪 ——群锚受拉区总拉力设计值(N) cr Rc N 1 s s Rk Rk V 有多个边距时应取最小值 N 一种是发生在锚栓安装阶段 既产生平移又发生转动(图6.1.14-2a) Rd 不大于s ＋c c 0 表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的影响系数ψ g h cp N 外力与抗力比较明确 ——混凝土锥体破坏 ef k——锚固深度h 不大于c 对有多个套筒的锚栓 式中 取基材表面至第一个套筒端部的长度(图6.1.16) c 应按下列公式计算 群锚 应根据锚栓产品的认证报告确定 ——方向1的间距(mm) 1 ——混凝土立方体抗压强度标准值(N/mm c N 应按下式计算 s α N 2 ＋s 6.1.26 0 2 按本规程表4.3.10采用 0 sp 6.1.16 2 ——混凝土边缘破坏受剪承载力标准值(N) 不大于s 双栓 当N k ——锚栓剪力设计值(N) /2)·(0.5s ＋s ——方向2的间距(mm) 四栓 剪的复合受拉状态 cr ＝A (6.1.14-6)联解获得 0 V 2—螺杆 Ⅱ 当锚固区钢筋间距s不小于150mm时 6.1.8 式中 单根锚栓 N R N 1 s 6.1.6 不小于45N/mm 反映了这一影响 ——单根锚栓受剪 应乘以0.8的降低系数 基材厚度h及边缘配筋 对受剪承载力的影响系数 N V ——机械锚栓应力截面面积(mm )受剪混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值计算公式 cr α c 当锚栓位于构件边缘 ＋c ＝0.5ƒ ——混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值(N) s 四栓受拉 间距s N 按本规程第6.1.17条的规定计算 6.1.12 当为膨胀型锚栓时 《欧洲技术指南——混凝土用金属锚栓》(ETAG)认定为3h 6.1.27 对延性较低的硬钢群锚 当为边缘混凝土楔形体破坏及混凝土撬坏时 锚固区配筋对受剪承载力的影响系数ψ ——混凝土剪撬破坏受剪承载力标准值(N) Rk 图6.1.27-3 不大于c 以及单锚与群锚两种锚固方式 N 锚栓对混凝土孔壁的膨胀挤压力会随之增加 (6.1.27-2) 2 Rk 且h h N 和c f sp cr s ——锚栓钢材破坏受剪承载力分项系数 V N 双栓受剪 对于群锚 0 /γ N yk 扩底型锚栓可取为2h 锚板与锚栓全接触 四栓受剪 c s (6.1.1-4) 不大于1.5c 取为h 2 只要有足够大的边距c 时(图6.1.5-4) N 对受剪承载力的影响系数ψ 无认证报告时 N 对受拉承载力的影响系数 对于机械锚栓 (6.1.5-2) c 不大于90° 当不满足本规程第6.1.11条规定时 双栓 混凝土剪撬破坏 Rd 2 (6.1.26-1) 垂直于构件边缘布置 ) 及计算面积A 1)锚板为钢材 l V ef 应按下式计算 应取1.0 cr 应按下列公式计算 M ef sd (6.1.2-1) 在符合相应产品标准及本规程有关规定情况下 s 6.1.5 f 主要是预紧力所引起 Rs cr Rk 式中 计算即可 V 6.1.5 N 采用适用于开裂混凝土的锚栓 V 2 ＝(0.5s 当满足下列条件之一时 min g c 位于构件角部 ——混凝土剪撬破坏受剪承载力分项系数 3 机械锚栓 不小于45N/mm ≤N V Rs 6.1.19 Rk stk ) cr V 故取N 无认证报告时 sp 0 s c 作用于锚栓上的剪力可按无杠杆臂的纯剪计算 且多了一项构件相对厚度影响系数ψ N N ) 6.1.6 s 图6.1.14-2 s Rk sd 6.1.3 且c N 应根据锚栓产品的认证报告确定 应分别计算两个边缘的受剪承载力设计值 Rk 特别是膨胀型锚栓和扩底型锚栓 sd 当ψ ec 承载能力极限状态计算 无边距影响示意 N V ——荷载偏心e cr V 1—混凝土破坏锥体 c ——锚栓屈服强度标准值(N/mm A 2 的较小值 s 2 min 混凝土锥体破坏受拉承载力设计值N N N A 2 且l 当c小于c 边距比c 时 c min s min α——系数 A min 1 1 位于构件边缘 ——单根锚栓抗弯承载力标准值(N·mm) 2 在无平行剪力方向的边界影响 应按下式计算 时 min Rk 按照本规程第6.1.26条的规定 1 Rd Rd 拉弯破坏折算受剪承载力标准值V Rc N ——剪力合力点至受剪锚栓重心的距离(mm) s 时(图6.1.27-3) N h 6.1.13 c /2) sr c 锚栓钢材断后伸长率不大于8％时 按本规程第6.1.23条的规定取用 Rcp 机械锚栓受剪承载力应符合下列规定 re c 1 ＝(1.5c nom 6.1.7 Rk cr h cr N ——锚栓钢材破坏受拉承载力设计值(N) Rk 且考虑劈裂力时基材裂缝宽度不大于0.3mm 6.1.9 ——边距比c 边缘配有直径d不小于12mm纵筋及间距不大于100mm箍筋的开裂混凝土 N 当ψ 的计算值大于1.0时 2)在锚板厚度范围内 (6.1.14-2) ≤N 位于构件角部示意 对于单锚连接 荷载偏心对群锚受剪承载力的影响系数ψ cr h 时(图6.1.18-3) 1 N 应取按下列公式计算的V /2)·(0.5s N 四栓 混凝土理想边缘破坏投影面积示意 ——单根锚栓钢材破坏受拉承载力设计值(N) ψ 受拉承载力计算 所谓完全约束 为膨胀锥体与孔壁最大挤压点的深度 2 0 Rk 6.1.1 直接固定于基材上 ) N 小于60mm时 ƒ ψ 3 式中 其量值N c 但其根源 在无平行剪力方向的边界影响 式中 2 ＝(c 共计6种情况分别进行计算 应取1.0 6.1.4 V sp ψ c 对《欧洲技术指南——混凝土用金属锚栓》(ETAG)最新计算公式进行了调整 γ V 影响因素众多 V A ——混凝土锥体破坏且无间距效应和边缘效应情况下 ＝V 受剪承载力计算 6.1.10 l ef N ——剪力与垂直于构件自由边方向轴线之夹角 用垫圈和螺母压紧在混凝土基面上时(图6.1.14-1a) c sd N ≤N min c 2 A cr 故弯矩亦较小 2 2 c sd 图6.1.16 混凝土实际锥体破坏投影面面积(mm 且c Rd 图6.1.5-1 sd 通过系统的试验分析提出 4 应按下式计算 2 ＋0.5s c cr 对群锚受剪承载力的影响系数 ——方向1的边距(mm) f s N 为群锚中不同锚栓时 当ψ s 构件边缘(c小于10h (6.1.1-5) 1 应按下式计算 总体上说 sr N ＝(3c N 应取为1.4 V 且s V V 按本规程第6.1.19条的规定计算 s Rd cr 当h sd 每根锚栓达到受拉承载力标准值的临界间距(mm) /γ min N 锚栓杆相当于悬臂杆 )(s 时(图6.1.5-3) 对于膨胀型锚栓及扩底型锚栓 c cr h Rd cp h 2 N ψ V Rd 平行于构件边缘布置 g 应取1.0 1 V 6.1.11 c cr 6.1.15 s 破坏主要出现在某些受力最大锚栓 Ⅲ 拉剪复合受力下混凝土破坏承载力应按下列公式验算 取为2h 4 按本规程表4.3.10采用 按本规程表4.3.10采用 最小间距s g ef 且c Rk 应分别按两个方向计算 混凝土圆锥直径 ——锚栓外径(mm) sd s ) min Rs Rk N 在计算时应按单个锚栓独立发生锥体破坏计算受拉承载力 c 而出现混凝土保护层先剥离 锚板与基材间无垫层 6.1.29 c sp 不大于c 50010采用的承载力设计表达式用屈服强度设计值ƒ N ——受拉锚栓合力点相对于群锚受拉锚栓重心的偏心距(mm) N 1 图6.1.18-2 cr 2 6.1.21 g N c 2 c ) ——锚栓剪力设计值(N) ef 机械锚栓 (6.1.14-1) 1 应根据锚栓排列布置情况的不同 V ——混凝土锥体破坏受拉承载力标准值(N) 0 (6.1.4) ＋s 按本规程第6.1.21条的规定计算 1 M 且不大于60N/mm α sd 1 N (6.1.2-2) 基材混凝土劈裂破坏分两种情况 图6.1.27-2 A 当ψ 位于构件角部的计算面积示意 V s 对锚固性能有利 1 是指被连接件锚板在受力过程中只产生平移 ＋s ) A 故取V min ——方向1的边距(mm) 应分别验算单根锚栓剪撬破坏承载力 2 式中 靠近构件边缘布置 V s 边距影响时 ψ 满足下列条件时 A ψ sd 取为1 锚栓安装过程中 (1.5c 及单锚与群锚两种锚固连接方式 2 时 计算单根锚栓混凝土锥体破坏受拉承载力标准值N 采用屈服强度标准值ƒ 完全约束时(图6.1.14-2b) 和V 1 应由锚栓生产厂家委托国家法定检验单位 因各锚栓应力分布不可能很均匀 0 V ef 不论任何情况 min 边距c对受拉承载力的影响系数ψ 整个锚固系统就失去了继续承载的能力 V 3—螺杆 当h 2 c (6.1.14-5) 位于构件角部示意 2 的计算值大于1.0时 V M 锚栓边距c不大于10h (图6.1.21)对受剪承载力的影响系数ψ /2)·(0.5s ef ef 承载能力极限状态计算 d 破坏时就形不成完整的圆锥体 当锚栓间距s不小于s 混凝土实际边缘破坏在侧向的投影面面积A 双栓 cr 1 故弯矩较大 c l 每根锚栓达到受拉承载力标准值的临界间距(mm) sd max 应按下列公式计算 当c不小于c V Rk 式中 根据约束刚度取值 h c不小于1.5c 不大于c 基材适量配筋 )(c yk 1 6.1.25 对于膨胀型锚栓及扩底型锚栓 锚板与基材间有砂浆垫层时 且c 按本规程公式(6.1.3-2)计算 群锚有三个及以上边缘且锚栓的最大边距C 2 此时的劈裂破坏则属荷载造成的劈裂破坏 c ef s V N cu c Rd V 2 的计算值大于1.0时 V 1—被连接件 当ƒ cr cr 混凝土理想锥体破坏投影面面积(mm 应取为1.5h Rk γ 弹性设计时 机械锚栓受拉承载力应符合下列规定 单栓受拉 单锚或群锚混凝土锥体受拉破坏是后锚固受拉破坏的基本形式 取为2h 的影响系数 V (ec 2 应按下列规定取用 c N A 3 Rk ——群锚中拉力最大锚栓的拉力设计值(N) 2 应按下式计算 re ——方向2的边距(mm) (6.1.1-2) 当为混凝土锥体破坏或劈裂破坏时 ——单根锚栓受拉时 c 为保持与我国现行各类混凝土结构设计规范的协调一致性 Rd ψ ef 且不大于60N/mm 式中 2 )锚栓即可 cr sp 应取为2c 3 当锚栓直径沿螺杆长度有变化时 s 因此 取值示意 A cr ＋s