N N 因此 cp 混凝土理想边缘破坏在侧向的投影面面积(mm c 承载能力极限状态计算 并应取两者中的较小值作为群锚的边缘受剪承载力设计值 应按下式计算 s 锚栓钢材破坏受剪承载力设计值V 1 A 为膨胀锥体与孔壁最大挤压点的深度 cr 对于有杠杆臂的受剪 N 图6.1.16 Ⅰ N 应取1.0 V s ＝(c ＋0.5s 1 /γ A A 按本规程第6.1.22条的规定计算 ——机械锚栓钢材破坏受拉承载力标准值(N) h 2 按本规程第6.1.8条的规定计算 N 当ƒ )s ＋0.5s 1 ——群锚中拉力最大锚栓的拉力设计值(N) ψ (6.1.27-1) N 应按下列公式计算 cr h ——剪力与垂直于构件自由边方向轴线之夹角 但配筋过多过密时 3 应根据锚栓排列布置情况的不同 s 时 Rd cr V 故弯矩亦较小 re Rk 式中 6.1.26 时(图6.1.18-1) ) l c 的计算值大于1.0时 N 按本规程第6.1.18条的规定计算 s ——机械锚栓屈服强度标准值(N/mm 0 ——表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的影响系数 应取1.0 R cr 位于构件角部示意 s ) 2 2 N k 无认证数据时 2 N s 钢材破坏承载力计算均采用钢材极限抗拉强度标准值ƒ 主要表现为受力最大锚栓的破坏 1 N) 拉剪复合受力下混凝土破坏承载力应按下列公式验算 按本规程公式(6.1.3-2)计算 /h对受剪承载力的影响系数ψ 计算中的s ＝1.5c s N ec cr 机械锚栓受拉承载力应符合下列规定 s 应取为1.0 sd k 对于群锚 ＝(0.5s 对V sd N 当满足下列条件之一时 ψ ——混凝土锥体破坏受拉承载力分项系数 不会发生群锚整体的锥体破坏 ＋0.5s 劈裂破坏等3种破坏类型 ) 垂直于构件边缘布置 ＋s 这些公式是建立在试验和模拟分析基础上的 按本规程表4.3.10采用 N 1 完全约束时(图6.1.14-2b) 影响因素众多 Rd c 和V 1 (6.1.18-1) 位于构件角部 2 锚栓钢材断后伸长率不大于8％时 当ψ 示意 2 6.1.6 时(图6.1.5-1) 3 c s 6 s cr A ——混凝土锥体破坏 sd ) 6.1.3 N 式中 ——混凝土锥体破坏且无间距效应和边缘效应情况下 对于群锚连接 故弯矩较大 的影响系数 应按下列规定取用 6.1.12 图6.1.4 2 ——群锚受拉区总拉力设计值(N) ＝N 位于构件角部 ψ 2 1 (ec re cr 1 破坏主要出现在某些受力最大锚栓 ψ 应根据锚栓产品的认证报告确定 re ) ——剪力角度对受剪承载力的影响系数 V 锚栓安装过程中 一旦发生 应按下式计算 时(图6.1.18-2) ec 群锚有三个及以上边缘且锚栓的最大边距C 应取为1.5h 当为钢材破坏时 小于60mm时 V 的计算值大于1.0时 ＋s s 位于构件角部示意 cr 式中 式中 0 当ψ 机械锚栓受剪承载力应符合下列规定 c 应取ψ Rd 当锚栓直径沿螺杆长度有变化时 位于构件角部示意 ——混凝土立方体抗压强度标准值(N/mm 按本规程表3.2.3和表3.2.4采用 应乘以降低系数0.95 6.1.10～6.1.12 ψ Rs V cr N 取为l ＋c 双栓 Rd Rk c N 且c ) ——混凝土边缘破坏受剪承载力设计值(N) 2 6.1.19 ——群锚总剪力设计值(N) Rd 6.1 )h 砂浆抗压强度不低于30N/mm sd 2 V 和c ψ cu 应取按下列公式计算的V h 式中 Rk 取为2 作用于锚栓上的剪力可按无杠杆臂的纯剪计算 A 混凝土理想边缘破坏投影面积示意 一般只计算受力最大(N c 双栓受剪 M c 弯 剪复合受力 1 在A 但不满足第6.1.11条的条件时 图6.1.5-1 ——单根锚栓抗弯承载力标准值(N·mm) 应按下式计算 ——单一锚栓剪力设计值(N) 式中 6.1.7 sp h ＋0.5s N c 6.1.7 sd re 双栓受拉 ) 的计算值大于1.5时 位于构件角部的计算面积示意 ——混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值(N) 不大于3c N Rd c 计算锚栓边 当α 2 cr s 6.1.14 不大于c k取为1.0 Rk 混凝土理想边缘破坏受剪承载力标准值(N) s c N ＝0.5ƒ N ＋s Rk c N 6.1.2 ≤N α N 1 可不考虑荷载条件下的劈裂破坏 cr ——方向1的间距(mm) s s2 sd N γ sd 均应避免发生劈裂破坏 sd cr 锚板与锚栓全接触 min 2 max re re cr ——锚栓应力截面面积(mm Rk 进行钢材破坏时承载力标准值计算 f 主要是参考《欧洲技术指南——混凝土用金属锚栓》(ETAG)制定的 锚板与基材间有砂浆垫层时 V 扩底型锚栓可取为2h ——混凝土立方体抗压强度标准值(N/mm 对延性较低的硬钢群锚 式中 应取1.0 N Rk ef N V M V min c cr Rk s 且h大于1.5c 式中 弹性设计时 h 计算较为复杂 s 当为钢材破坏时 s N 6.1.15～6.1.25 ＝(1.5c 当锚栓间距s不小于s cr 采用适用于开裂混凝土的锚栓 每根锚栓达到受拉承载力标准值的临界边距(mm) 的较小值 Rk h 四栓 图6.1.27-3 N sp yk Rd re 图6.1.26 当ƒ 且c s 约束状况示意 ——锚栓钢材破坏受剪承载力分项系数 应分别计算两个边缘的受剪承载力设计值 s小于s 当为混凝土锥体破坏或劈裂破坏时 当c小于c 从而降低了有效锚固深度h 单根锚栓或群锚受拉时 ——混凝土剪撬破坏受剪承载力设计值(N) sd ψ ) ) 四栓 6.1.28 ＋s 按本规程表4.3.10采用 N (6.1.27-2) s N 弹性设计时 2 图6.1.5-4 取为h 当为扩底型锚栓时 在符合相应产品标准及本规程有关规定情况下 当为膨胀型锚栓时 边距c对受拉承载力的影响系数ψ N cr 按照本规程第6.1.26条的规定 混凝土实际锥体破坏投影面面积(mm V Rd N 6.1.9 N 不大于s ＝(3c M 取值示意 2 1 群锚在剪力和扭矩作用下 N A 和c 的计算值大于1.0时 当N 不小于45N/mm 式中 按本规程6.1.16条的规定计算 c 机械锚栓 以及单锚与群锚两种锚固方式 c s 其距离c小于1.5h h 2 ——锚栓钢材破坏受剪承载力设计值(N) 6.1.6 N 四栓 混凝土实际边缘破坏在侧向的投影面面积(mm 且多了一项构件相对厚度影响系数ψ 6.1.25 V 式中 ef 无杠杆臂的纯剪 l ef 双栓 cp ——剪切荷载下锚栓的有效长度(mm) 时 (6.1.14-1) 应取1.5 c 无认证报告时 V V 6.1.21 背离混凝土基材边缘的剪力分量可不计算 c ec cp 2 N 对有多个套筒的锚栓 ——混凝土边缘破坏受剪承载力分项系数 sr f 0 1 2 (6.1.5-4) ＝(c 按本规程表4.3.10采用 承载能力极限状态计算 2 ψ 2 理想锥体破坏投影面面积示意 应分别由s 4—膨胀锥 等项目 ψ Rd ＝kN min 位于构件角部 当为边缘混凝土楔形体破坏及混凝土撬坏时 拉剪复合受力下锚栓钢材破坏承载力应按下列公式验算 V 0 ≤N ψ V 1 2 可按下列规定取用 V 各锚栓所受剪力方向相反时(图6.1.27-1) 锚板与基材间无垫层 机械锚栓钢材破坏受拉承载力设计值N c 按本规程第6.1.20条的规定计算 N 应分别按两个方向计算 c N 按本规程第6.1.6条的规定计算 s N 公式(6.1.14-4)计算确定 式中 应取为3h 不开裂混凝土或边缘为无筋或少筋的开裂混凝土 l ——混凝土剪撬破坏受剪承载力分项系数 1 cr ——方向2的间距(mm) 系数ψ V min 1 ——边距比c V 锚栓杆相当于悬臂杆 取为h N Rd c 有多个套筒锚栓l ——锚栓钢材破坏受剪承载力设计值(N) 1 破坏时就形不成完整的圆锥体 3 2 1 V ef 时 ＋0.5s cr 混凝土边缘破坏受剪承载力设计值V 计算即可 V 1 N γ ef 图6.1.27-1 sd 计算单根锚栓混凝土锥体破坏受拉承载力标准值N 6.1.13 6.1.2 式中 sd N 图6.1.18-2 应取1.0 单一锚栓 h sd s V 图6.1.14-1 2 有多个边缘影响的群锚示意 0 V 取为h 时(图6.1.5-2) 1 双栓 cr c 用垫圈和螺母压紧在混凝土基面上时(图6.1.14-1a) 表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的影响系数ψ (6.1.1-5) s1 时 V 对于膨胀型锚栓及扩底型锚栓 2 c 对锚固性能有利 图6.1.18-1 ef ef 采用屈服强度标准值ƒ 边距比c ef 主要是预紧力所引起 应按下列公式汁算(图6.1.26) 单根锚栓混凝土实际锥体破坏投影面面积A 2 V ＋s 群锚 2 按本规程第6.1.5条的规定计算 s ——混凝土破坏受剪承载力设计值(N) 应取1. sd N 拉剪复合受力承载力计算 c ＝V ——混凝土破坏受拉承载力设计值(N) 1—被连接件 ƒ 2 ——混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值(N) N 图6.1.21 和V 不小于45N/mm s Rd 对于群锚连接 c g 1 不大于1.5c 2 c 杠杆臂计算长度示意 部分约束时 stk 群锚 (6.1.14-2) s Rd 按照开裂混凝土计算承载力 V V ——边距与厚度比c 单根锚栓或群锚受剪时 sd 只要有足够大的边距c 应按下式计算 不大于c ——混凝土剪撬破坏受剪承载力标准值(N) Rd N 反映了这一影响 6.1.14 N N N 2 (6.1.5-1) 特别是膨胀型锚栓和扩底型锚栓 且h不小于2h 锚栓受拉混凝土锥体破坏时 0 Rk 可按下列公式计算 s ——方向2的间距(mm) 大于90°时 f 对于单锚连接 s cu N sd /γ k Rcp ＋s 为基材混凝土劈裂破坏的临界边距 ——锚栓屈服强度标准值(N/mm ef M A ——单根锚栓拉力设计值(N) h Rk ef s cr ——锚栓剪力设计值(N) 式中 N 6.1.3 0 Rd (6.1.14-6)联解获得 γ 按本规程第6.1.21条的规定计算 50367也采用ƒ 满足下列条件时 cr 其承载力标准值有明确的物理意义 N 取为h 的计算值大于1.0时 单栓受拉 V c 且c 0 Rcp N 可由公式(6.1.14-4) (6.1.27-4) 且不大于60N/mm 无边距影响示意 无认证报告时 s 满足下列条件 6.1.15 单根锚栓垂直于构件边缘受剪时 N 位于构件边缘示意 V N Rc ——混凝土锥体破坏受拉承载力标准值(N) 不大于s ＋c ≤N c 总体上说 或钢筋直径d不大于10mm且s不小于100mm时 构件厚度影响或相邻锚栓影响时 2 Rd 且h不大于1.5c c c (6.1.2-1) Rk ——单根锚栓受剪 ——混凝土锥体破坏受拉承载力设计值(N) 应乘以降低系数0.95 2 N 另一种是使用阶段 c V 在混凝土锥体受拉破坏模式下 sp ——单根锚栓受拉时 Rd 及相关系数计算中 Rk g 对群锚受剪承载力的影响系数 (6.1.27-3) re 6.1.17 0 N ——构件厚度h对劈裂破坏受拉承载力的影响系数 且l s f 膨胀型锚栓可取为3h 2 双栓 当ψ 2 四栓 单根锚栓 (ec 1 ——边距c对受拉承载力的影响系数 ——单根锚栓受拉且无间距 Rk sd α——系数 1 cr Rk ——方向1的边距(mm) 当ψ Rk N s 双栓 1 W (6.1.1-1) N V 2 故取V 受拉承载力计算 Rd 对于膨胀型锚栓及扩底型锚栓 1 应按下列公式计算 不大于s h N 2 Rd ＝A ——受拉锚栓合力点相对于群锚受拉锚栓重心的偏心距(mm) ec ——单根锚栓垂直构件边缘受剪时 Rd 在符合相应产品标准及本规程有关规定情况下 c cr 且c ＝ƒ 当h 6.1.5 ——锚栓有效锚固深度(mm) ƒ 且h不大于1.5c h A 且s 2 锚栓所受剪力方向相反示意 1—第一个套筒 c cu N sd 锚栓钢材受剪破坏分纯剪和拉弯剪复合受力两种情况 混凝土实际边缘破坏在侧向的投影面面积A 0 无间距效应及边缘效应 ——剪力合力点至受剪锚栓重心的距离(mm) c 是指被连接件锚板在受力过程中 当不满足本规程第6.1.11条规定时 应乘以0.8的降低系数 《混凝土结构加固设计规范》GB ——锚栓钢材破坏受拉承载力设计值(N) 3 ec Rs 2 N γ ＝(c N 混凝土理想锥体破坏投影面面积(mm re 间距s cp (6.1.18-2) 锚栓安装过程中不产生劈裂破坏的最小边距c sp s 平行于构件边缘时的计算面积示意 Rd c 及计算面积A 单一锚栓 N ——荷载偏心e N c 应按下列公式计算 min 6.1.10 ——锚栓拉力设计值(N) 应取1.0 ＋c c A ——单根锚栓或群锚受剪时 但其根源 sp N) 当ψ c l ——锚栓有效锚固深度(mm) 1 ef ) s Rk 图6.1.5-2 N 当ψ k——锚固深度h )s ·ψ 应取为1.2 )(s 因此 ) /2)·(0.5s 四栓受拉 应取为3h ——锚栓外径(mm) 1 式中 取为2h 群锚中所有的锚栓均应计算 (6.1.18-3) (6.1.1-2) ec 替代 应分别验算单根锚栓剪撬破坏承载力 2 h A sd 系剪力反方向混凝土被锚栓撬坏 或c不大于60d时 进行整体锚固计算 平行于构件边缘布置 ——锚栓剪力设计值(N) ＝A N 6.1.18 l Rk 共计6种情况分别进行计算 按本规程表4.3.10采用 cp 锚栓对混凝土孔壁的膨胀挤压力会随之增加 取基材表面至第一个套筒端部的长度(图6.1.16) 取为1 ——单根锚栓钢材破坏受拉承载力设计值(N) ) 6.1.1 N 在无平行剪力方向的边界影响 1 图6.1.14-2 剪力角α Rk 不大于90° 混凝土锥体受拉破坏 0 N s 时(图6.1.27-2) 6.1.23 与混凝土锥体破坏承载力N ——锚栓钢材破坏受剪承载力标准值(N) 应按下式计算 sr 不论任何情况 (6.1.2-2) s min A 直接固定于基材上 c——边距(mm) V c sp 1 1 ec 图6.1.27-2 sd β——系数 从统计看是固定的 ≤N ) 6.1.29 cr 只计算平行于边缘的剪力分量 不大于8d 一种是发生在锚栓安装阶段 min 0 cr ef 6 /2) ——方向1的间距(mm) re 不大于s s 混凝土锥体破坏受拉承载力设计值N 作用在受拉锚栓附近混凝土上的压力对锥体破坏受拉承载力的有利作用不考虑 N ——被连接件约束系数 sp α 3—螺杆 4 对受拉承载力的影响系数 应按公式(6.1.14-2)或公式(6.1.14-3) ef Ⅱ 图6.1.18-3 无间距效应和边缘效应 ——方向2的边距(mm) V (图6.1.17) N yk ) cr 式中 4 ≤N s 混凝土理想锥体破坏受拉承载力标准值(N) 时 ) 6.1.27 和c s N 每根锚栓达到受拉承载力标准值的临界间距(mm) N N V 应取为1.4 cr 不大于s ψ N 混凝土剪撬破坏 (6.1.26-1) 整个锚固系统就失去了继续承载的能力 6.1.4 V 2 N 在计算时应按单个锚栓独立发生锥体破坏计算受拉承载力 N ——机械锚栓应力截面面积(mm 剪的复合受拉状态 进行整体锚固计算 α 混凝土边缘楔形体破坏等3种破坏类型 c 1 N 单锚或群锚实际破坏面积A N N c不小于1.5c 0 N s不小于s 1 min sp 公式(6.1.3-2)包含单根锚栓在理想状态下的承载力标准值N Rk c s c s 6.1.1 cr sr 所谓完全约束 按本规程第6.1.19条的规定计算 V 不大于s ＋c A 在无平行剪力方向的边界影响 Rk A 应按下式计算 1 式中 替代 无压紧时(图6.1.14-1b) ec γ 2)在锚板厚度范围内 无约束时(图6.1.14-2a) ef 对于机械锚栓 c (6.1.14-5) N 按本规程表4.3.10采用 (6.1.5-2) ——方向1的边距(mm) e N 当锚固区钢筋间距s不小于150mm时 N s Rs 易发生安装劈裂破坏 ＋s 6.1.27 而出现混凝土保护层先剥离 混凝土剪撬破坏受剪承载力设计值V 对受剪承载力的影响系数ψ s 二者均是由于膨胀侧压力所致 N 不大于3c 且c Rd c 1 ) h V N 应按下式计算 受拉承载力计算 进行计算 随着锚栓所受外荷载的增大 N 0 根据约束刚度取值 ＝s g 1 和c 应取为2c s 承载力会降低 按本规程第6.1.4条的规定计算 Rk 不大于c 及单锚与群锚两种锚固连接方式 式中 混凝土圆锥直径 cr e ＝(c h不小于h f N sp min N cr 无认证报告时 cr s min s cr 式中 故取V min sp 当h V sp 应按下列公式计算 应根据锚栓产品的认证报告确定 (6.1.1-3) ——机械锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数 ef s α 劈裂破坏是可以避免的 不大于1.5c 钢筋剥离影响ψ )h N ——混凝土锥体破坏 2 V re 2—第二个套筒 N 1 cr N V c V k h小于h (6.1.26-2) 故取N 6.1.20 1 按本规程第6.1.7条的规定计算 V 为膨胀锥体与孔壁最大挤压点的深度 A sp 单根锚栓 c ——混凝土锥体破坏且无间距效应及边缘效应情况下 c 不发生转动(图6.1.14-2b) 有杠杆臂的拉 ＝A ——混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值(N) 情况较为复杂 边缘配有直径d不小于12mm纵筋的开裂混凝土 ef 锚栓剪撬破坏示意 h ——锚栓与混凝土基材边缘的距离(mm) Rd Rd c ——锚栓钢材破坏受拉承载力设计值(N) c 为保持与我国现行各类混凝土结构设计规范的协调一致性 2 单根锚栓受拉时 N 每根锚栓达到受拉承载力标准值的临界间距(mm) V 2 当为双向偏心时 应按下式计算 V 受拉承载力标准值N )(c 6.1.5 时(图6.1.5-4) 图6.1.17 图6.1.5-3 h 混凝土实际锥体破坏投影面面积A 会因钢筋的隔离作用 混凝土劈裂破坏承载力设计值N 50010采用的承载力设计表达式用屈服强度设计值ƒ 故乘以0.8降低系数 构件厚度影响或相邻锚栓影响时 应取为1.5h 应由s 最小间距s 1 k取为2.0 《欧洲技术指南——混凝土用金属锚栓》(ETAG)及美国标准《房屋建筑混凝土结构规范》ACI318中 sp 不大于c min 故不允许锚栓安装劈裂破坏现象发生 应根据锚栓产品的认证报告确定 无边距影响 ——单一锚栓拉力设计值(N) 当锚栓位于构件边缘 1 N 2—螺杆 3 机械锚栓 N ≤N c c N g 式中 不大于c Rk 此时的劈裂破坏则属荷载造成的劈裂破坏 /c 基材适量配筋 时(图6.1.27-3) 位于构件边缘 6.1.8 为群锚中不同锚栓时 2 V 基材厚度h及边缘配筋 Rd sd el 不大于s 有多个边距时应取最小值 位于角部的群锚 N 计算较为简单 cp )之粗短锚栓埋深较浅情况 ef 因各锚栓应力分布不可能很均匀 ef 1 1—混凝土破坏锥体 Rk 0 承载力计算公式系参考ETAG制定 而我国国家标准《混凝土结构设计规范》GB N V sr min 2 单栓受剪 对《欧洲技术指南——混凝土用金属锚栓》(ETAG)最新计算公式进行了调整 2 h 图6.1.9 V (6.1.4) s 通过系统的试验分析提出 2 表示 Rd sp N )锚栓即可 垫层厚度小于d/2 ＝(0.5s 1 s α min 按本规程第6.1.17条的规定计算 sp A 3 c min cr Rs N cr min s ＋s c N (6.1.1-6) 荷载偏心影响ψ ψ ＋s 应按下列公式计算 ——群锚中剪力最大锚栓的剪力设计值(N) (图6.1.21)对受剪承载力的影响系数ψ 本次修订时 min ——锚栓拉力设计值(N) 式中 每根锚栓达到受拉承载力标准值的临界边距(mm) 不小于60mm时 (6.1.1-4) 0 c ——混凝土边缘破坏受剪承载力标准值(N) min 当c不小于c 不大于C cr sd N yk 应由锚栓生产厂家委托国家法定检验单位 分别按下列公式计算 cr 锚固区配筋对受剪承载力的影响系数ψ 但在A sp cu ——锚栓截面抵抗矩(mm 时(图6.1.18-3) Ⅱ Rd 按本规程第6.1.23条的规定取用 1 以认证测试数据为准 V ψ ψ h 的计算值小于1.0时 的计算值大于1.0时 A 1 对于群锚 N 2 V ＝(c 而且可以作为锚栓破坏状态的判别标准 2 g (6.1.5-3) 1 /2)·(0.5s yk ——方向2的边距(mm) 边缘配有直径d不小于12mm纵筋及间距不大于100mm箍筋的开裂混凝土 1 V A 外力与抗力比较明确 ——单根锚栓或群锚受拉时 不大于c s 1—被连接件 ——锚固区配筋对受剪承载力的影响系数 h sp 6.1.13 Rk 应按下式计算 cr 6.1.11 c 应按下列公式计算 时 Ⅰ A 边距与构件厚度比c c N V 取为2h s 2 位于构件角部 cr Ⅲ 共计6种情况分别进行计算 6.1.16 h 因锚栓处在拉 ƒ c 根据上一版本规程有关计算公式所采用的系数 混凝土剪撬破坏 6.1.24 时(图6.1.5-3) c 6.1.22 当ψ Rd l取为l＋0.5d c N ef c c 1 ——杠杆臂计算长度(mm) 四栓受剪 不小于100mm 靠近构件边缘时的计算面积示意 混凝土理想锥体破坏投影面面积A ＋s N c ef 且考虑劈裂力时基材裂缝宽度不大于0.3mm N /c sd V Rk sd 6.1.26 2 受剪承载力计算 且不大于60N/mm 1 sd 构件边缘(c小于10h 主要是外荷载所造成 单根锚栓受剪混凝土理想边缘破坏侧向的投影面面积A 表示 ——混凝土锥体破坏受拉承载力标准值(N) V yd yd ef 1 荷载偏心对群锚受剪承载力的影响系数ψ 其量值N ——荷载偏心e α d 混凝土理想边缘破坏的受剪承载力标准值V 边距影响ψ sd Rk 剪力与垂直于构件自由边方向轴线之夹角α 3 sp 对受剪承载力的影响系数 其中所谓无约束 Rd 双栓受拉 N 基材混凝土剪撬破坏主要发生在中心受剪(c不小于10h α cr N 按本规程表4.3.10采用 应取最小截面的受拉承载力设计值 A 2 c 2 6.1 V nom ef 则主要表现为群锚整体破坏 及基材最小厚度h ——混凝土劈裂破坏受拉承载力分项系数 受剪承载力计算 1 是指被连接件锚板在受力过程中只产生平移 1 Rk 基材混凝土劈裂破坏分两种情况 大体相应 单锚或群锚混凝土锥体受拉破坏是后锚固受拉破坏的基本形式 /h对受剪承载力的影响系数 1 N 拉弯破坏折算受剪承载力标准值V 2 1 cr c 边距影响时 V 主要表现为群锚基材整体破坏 应分别用N 不大于c ef sd 2 靠近构件边缘布置 代替N cr (1.5c 应按下式计算 应取1.0 c A 且h 在符合相应产品标准及本规程有关规定情况下 既产生平移又发生转动(图6.1.14-2a) 垂直于构件边缘时的计算面积示意 s 《欧洲技术指南——混凝土用金属锚栓》(ETAG)认定为3h Rc cp A 后锚固连接受拉承载力应按锚栓钢材破坏 ＝V Rk γ A sp /γ V 后锚固连接受剪承载力应按锚栓钢材破坏 yk g 根据钢材破坏强度理论 1 锚栓边距c不大于10h ef )受剪混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值计算公式 ƒ V (图6.1.4)应按下式计算 /2)·(0.5s 荷载偏心对受拉承载力的影响系数ψ l f sd 1)锚板为钢材