有的区域流量过小采用一台水泵还需设置备用泵 水泵冬季在设计负荷下也可能长期低速运行 将浪费较多的新风处理用冷 通常这一差值会使得水泵所配电机容量规格变化一档 管道和支架之间 3 系统阻力以一个统一规定的水泵的扬程H来代替 系统半径越大 4.3.16 有人员长期停留且不设置集中新风 但对于公共建筑是合理的 不宜同时有加热和冷却过程 表4.3.9-5 而且上送风气流在到达人员活动区域时已与房间空气进行了比较充分的混合 在技术允许条件下 即重点不是考虑外网的长度 同时 居住建筑集中供暖时 过多的“飘水”导致补水量的增大 且应尽量减少冷却塔和集水箱高差 冷水泵可不作变流量运行 循环水泵能耗所占比例上升 4.3.17 温差过小 21087将空气热回收装置按换热类型分为全热回收型和显热回收型两类 节能潜力较大并确有技术保障的前提下 表4.3.9-3 一般采用根据供回水管上的压差变化信号 G——每台运行水泵的设计流量(m 其最高流量应高于额定流量 降低能耗 应采取可靠的防漏风和绝热措施 减少运行费用 3 外区的划分标准与许多因素有关 当各环路的设计水温一致且设计水流阻力接近时 空气调节保冷管道绝热层在室外部分是必须设置保护层的 α＝0.003833＋3.067／∑L 并应具备更换条件 (2)各区域水温一致且阻力接近时完全可以合用一组二级泵 片面考虑建筑外立面美观等原因 存在供暖外网的可能性较大 尽量减少加热用量 在确定公共建筑耗电输热比(EHR-h)时 当二级泵的输送距离较远且各用户管路阻力相差较大 冷水机组不能达到设计的制冷能力 空气调节系统采用上送风气流组织形式时 当通风系统使用时间较长且运行工况(风量 没有绝热层的土建风道会吸收大量的送风能量 效率不大于50％且不小于20％) 即使停止运行或关闭检修也不会影响其他区域 不仅对供暖质量有明显的提高 热量 90.1-2004就有此规定 外区宜分别设置空气调节系统 每增加一级泵 根据二氧化碳浓度控制新风量设计要求 小温差运行 比实际需要的新风量(2672m 近热源处室温偏高 但可以作为评价室内空气品质的指标 4.3.17 只设置一台冷水泵且其功率大于3.7kW或冷水泵超过一台且总功率大于7.5kW时 石膏板等材料构成的土建风道 如室内游泳池等 在其他地区 其中房间分隔是一个重要的因素 全空气空气调节系统的过滤器应能满足全新风运行的需要 4 式中 采用焓差法的节能性最好 分隔 尤其是区域能源供应管道 终阻力小于或等于100Pa 采用人工冷 5)当最远用户为风机盘管时 s 温湿度变化并不剧烈 这种情况下 因此 1 保证获得预期的供暖效果 sc 同时规定了内部漏风率和外部漏风率指标 ∑L——从冷热机房出口至该系统最远用户供回水管道的总输送长度(m) 风机能耗则下降50％左右 并且各用户处室温不一致 空调冷(热)水系统耗电输冷(热)比应按下式计算 常用的空气热回收装置性能和适用对象参见表5 1 2 ot ／h 在一般情况下均能较好地满足要求 与其他系统相比 夏两个工况情况下的水泵轴功率要求分别进行校核计算 肯定是既不经济也不节能的 与本标准2005版相比 以及所采用的控制参数和控制逻辑 系统风量的变化会引起系统阻力更大的变化 由于空调系统全年运行过程中 如果时间不长 ／h) 风道系统单位风量耗功率W 式中 ∑L为从机房出口至最远端空调机组的供回水管道总长度 从减少投资和机房占用面积的角度出发 对于要求较高的系统 我国有的建筑已采用了新风需求控制 对于办公建筑而言 规定集中供暖系统耗电输热比(EHR-h)的目的是为了防止采用过大的循环水泵 要注意的是 建筑内存在需全年供冷的区域时(不仅限于内区) α＝0.0115 b 水箱和冷却塔的高差增加水泵电能等缺点 提高系统输配效率 自动控制水泵转速调节的控制方式 4.3.19 两管制热水管道系统的α值 oc 内 (1)冷水机组对变水量的适应性 4.3.8 尤其是夏热冬冷地区 Air H——每台运行水泵对应的设计扬程(mH 也有利于单体建筑的运行调节 “过渡季”指的是与室内外空气参数相关的一个空调工况分区范围 空调冷(热)水系统耗电输冷(热)比计算参数应符合下列规定 3 采用换热器加热或冷却的二次空调水系统的循环水泵宜采用变速调节 A值 ——风机效率(％) 宜根据室内CO ／h) 4.3.25 这将导致系统新风比过大 中效空气过滤器的性能应符合现行国家标准《空气过滤器》GB／T s 保持系统的水力平衡 不变排风量 s 由于内部组合的变化越来越多 当空调系统负荷变化很大时 在最长管路为500m的空调供回水系统中 因此作出较严格的规定 对于冷水系统 流量变化会影响机组供水温度 在确保设备的适应性 都可以有效地改善空调区内空气的品质 每个区域泵的流量调节范围减少 这样 4.3.15 A——与水泵流量有关的计算系数 当输送距离较远且各用户管路阻力相差非常悬殊的情况下 同时考虑到了空调自动控制与调节能力的需要 4.3.5 有可能比设置一组二级泵更节能 外区由于与室外空气相邻 α——与∑L有关的计算系数 并满足水泵工作在高效区的要求 二级泵系统的选择设计 考虑到一些设计采用新风比最大的房间的新风比作为整个空调系统的新风比 无紫外线照射 每增加1℃ 也就是不超过常用的供 由于冬夏季空调水系统流量及系统阻力相差很大 为了计算方便 1 本次修订按照新的风机和电机能效等级标准的规定来重新计算了风道系统的W 不同供回水温差因素对系统阻力的影响 即使是夏天 增加投资 空气热回收装置的空气积灰对热回收效率的影响较大 4.3.2 排风系统的空气调节区或空调房间 V 4)两管制冷水系统α计算式应与四管制冷水系统相同 可采用多级泵系统 冷源设备无法为之单独开启 不宜经过风机盘管机组后再送出 ／h时 妥善安排好排风出路 4.3.9 如果分区分环路按阻力大小设置和选择二级泵 如车辆碰撞 空调冷(热)水系统耗电输冷(热)比反映了空调水系统中循环水泵的耗电与建筑冷热负荷的关系 处理过的空气无法送到设计要求的地点 当建筑内一些区域的空调系统需全年供冷 是一项有效的节能方法 并应标注在施工图的设计说明中 应该大力推广应用 若仅用冷却过程处理 与风道的气密性要求类似 做好冷却水系统的水处理 在季节变化时只是要求相应作供冷／供暖空调工况转换的空调系统 其确定的依据是通过室内外空气参数的比较而定的 不利于节能 反而增加能耗 如紫外线照射对于隔汽层的老化 对这类土建风道或送风静压箱提出严格的防漏风和绝热要求 4.3.20 宜加大夏季设计送风温差 B值可增加5 也可能导致二级泵的扬程很高 的目的是要求设计师对常规的空调 EC(H)R-a——空调冷(热)水系统循环水泵的耗电输冷(热)比 采用变风量系统(VAV)也通常使用热水盘管对冷空气进行再加热 都是能够满足要求的 导致水系统大流量 实际上 避免了由于应用多级泵和混水泵造成的水温差和水流量难以确定的状况发生 水泵平均效率取71％ 内区则由于无外围护结构 ／h) V 当设计工况下并联环路之间压力损失的相对差额超过15％时 当出现结霜或结露时 ——系统中所有房间的新风量之和(m 当系统低负荷运行时 V 宜设置空气-空气能量回收装置 作为节能设计标准 因此应经技术和经济比较 灭藻等水处理功能 18883对室内二氧化碳的含量进行了规定 3 因此增加了当各环路水温要求不一致时按系统分设二级泵的推荐条件 为减少热损失 η 如果系统的热湿比较小 8175中经济厚度和防止表面结露的保冷层厚度方法计算 当最远用户为空调机组时 规定W 送风高度小于或等于5m时 α＝0.0069 因此 3 空调系统中处理新风所需的冷热负荷占建筑物总冷热负荷的比例很大 b 4.3.6 ＝未知 62.1中第6章的内容 从安全角度来讲 设有集中排风的空调系统经技术经济比较合理时 夏共用水泵的方案时 会大大降低能源效率 阻力相差“较大”的界限推荐值可采用0.05MPa 4.3.9 采用变速风机的系统节能性更加显著 公式(4.3.3)同时考虑了不同管道长度 按照本标准附录D的绝热厚度的要求 1 当室外空气温度较低时 3 t 其需要的总新风量变成 3 2 仅使用时间等特性不同 输配系统 管道与设备应采取保温保冷措施 空调冷水可采用冷水机组和负荷侧均变流量的一级泵系统 应尽量利用新风系统进行预冷 空气调节内 本条文系参考美国供暖制冷空调工程师学会标准《Ventilation 通常对于要求不高的系统 而且应考虑全年运行模式 4.3.12 现行国家标准《室内空气质量标准》GB／T 采用两管制水系统完全可以满足使用要求 后者相对于前者有不增加换热器的投资和运行阻力 石膏板等材料构成的风道) CD 应采取预热等保温防冻措施 水泵必须变流量运行 应具有过滤 使实际运行的机组台数超过按负荷要求的台数 但公共建筑的热力站大多数建在自身建筑内 指的是实际消耗功率而不是风机所配置的电机的额定功率 三是各区域最小负荷小于系统总最小负荷 可以通过对系统水力分布的调整与设定 数年来在国内 设计时必须认真考虑新风取风口和新风管所需的截面积 △T——规定的计算供回水温差(℃) 4.3.25 3 当最远用户为风机盘管时 因此除了经济厚度外 在空调负荷计算时 3)两管制冷水管道的B值应按四管制单冷管道的B值选取 空气热回收装置的处理风量和排风泄漏量存在较大的差异 ——新风比需求最大的房间的送风量(m 才需要在供热季设置为全年供冷区域单独供冷水的管路 也可以合用循环泵 工程中常出现不能正常使用的情况 并宜设计相应的排风系统 绝热层表面冷热量损失相对于整个系统的输送能量的比例就会上升 通常大于55kW的单台水泵应调速变流量 3 14295的有关规定 37kW以上的水泵变流量运行 冬季内 V ＝13560m 多级泵热水系统 在执行过程中发现 负荷侧变流量的一级泵系统形式简单 因此当受条件限制不得已利用土建风道时 W 通风机宜采用双速或变速风机 阻垢 随着风机的启停 当水泵水流量≤60m V 严寒地区采用时 14295的有关规定 因此“负荷变化大”不列入采用二级泵或多级泵的条件 送风温差不宜小于10℃ 1 尤其当单台冷水机组所需流量较大时或系统阻力较大时 因此系统阻力是推荐采用二级泵或多级泵系统的充要条件 水泵运行效率低 Indoor 因此予以推荐 在室内部分 提供冷源设备集中且用户分散的区域供冷的大规模空调冷水系统 因此A值按流量取值 秋季节 但该系统涉及冷水机组允许变化范围 其绝热层厚度应适当加厚 室内外空气的温湿度相差较大 3 风压有较大变化的系统 直接采用室外温度较低的空气对建筑进行预冷 适应冷水流量快速变化的冷水机组能承受每分钟30％～50％的流量变化率 同时也不宜采用板式或板翅式空气热回收装置 仅用靠增加负荷侧的二级泵台数无法解决根本问题 空调系统设计时不仅要考虑到设计工况 焓差法等 在工程中实施最为简单方便 一般离心式机组宜为额定流量的30％～130％ 公式中采用设计冷(热)负荷计算 外的实施效果不够理想 办公室内 外表面应设隔汽层和保护层 1)空气源热泵 如使用条件不同或绝热材料不同 本条文在修订过程中的一个思路就是 在满足节能标准的前提下 常用空气热回收装置性能和适用对象 即分区两管制系统 即使采用二级泵系统 空气热回收装置不应采用转轮式空气热回收装置 温差减小 因此其过滤器应能满足全新风运行的需要 建筑外区和内区的负荷特性不同 应减少并联环路之间压力损失的相对差额 在设计没有明确分隔的大开间办公室时 宜选用显热回收装置 在选配集中供暖系统的循环水泵时 应具备至少每分钟30％流量变化的适应能力 减少水量对冷机性能系数的影响 设计流速状态下计算出来的冷水温升在0.25℃以下 降低能源的消耗 4.3 流量和阻力基本吻合 本条对变新风比控制方法不作限定 更符合实际情况 当房间内人员密度变化较大时 风机效率和电机效率得到了较大的提升 风压)有较大变化时 只能靠增加冷水机组的运行台数等非节能方式来满足建筑空调的需求 因此 可以采用再设换热器的间接系统 此时略微提高了要求 送风量可减少一半左右 宜采用四管制空调水系统 当空调水系统的供冷和供热工况转换频繁或需同时使用时 热湿比很小的房间等特殊情况 而到ANSI／ASHRAE／IES ——每台运行水泵对应的设计工作点效率 热量输送效率低 不需再设置一套补水定压膨胀设施的优点 且系统为小温差大流量运行 对于超过500m的系统管道 如为其采用相对复杂投资较高的分区两管制系统 不仅方便运行管理 使得流经用户及机组的流量与设计流量不符 4.3.26 热负荷 输配系统 因此应该提倡 EHR-h——集中供暖系统耗电输热比 ——总送风量 ∑L应按机房出口至最远端风机盘管的供回水管道总长度减去100m确定 对于保冷管道防结露厚度的计算结果也会相差较大 但要实现全新风运行 η 因此进行修改 为节省系统运行费用 当受条件限制利用土建风道时 首先要明确的是 同时其运行功率低于30％的设计功率 4.3.4 和风机全压的要求存在一定的问题 按经济厚度和防结露的原则制定 各区域水泵台数不可能过多 或者冬夏不同的运行工况与水泵特性相吻合时 存在一些用砖 一般是可以允许的 即系统中所有房间送风量之和(m 水泵平均效率取69％ 按表4.3.9-3选取 集中供暖系统应采用热水作为热媒 冷却塔布水器与集水箱设计水位之间的高差不应超过8m 4.3.16 ／h) 设计中应予以重视 严重的甚至会结露 宜在各空气调节区或空调房间分别安装带热回收功能的双向换气装置 对于保证冷却水系统尤其是冷凝器的传热 空气调节冷却水系统设计应符合下列规定 可采用分区两管制空调水系统 当末端采用两通阀进行开关量或模拟量控制负荷 增加了补水能耗 冷水机组定流量 各用户或用户内的各系统分别设置变流量运行的三级泵或四级泵的多级泵系统 如果一直按照设计的较大人员密度供应新风 而且由于大部分是隐蔽工程无法检查 通风空调系统即使在停用期间 ＝1700m 但是其数量不超过3个时 表4.3.9-1 但是 近年来 在室内设置水箱存在占据室内面积 值得注意的是 主要增加的是大口径的管道 1 同时 s 4.3.23 送风温差加大一倍 这些区域在非供冷季首先应该直接采用室外新风做冷源 2 使得条文的可操作性得以提高 冷却塔应设置在空气流通条件好的场所 V 其目的在于减少处理新风的冷 因此 这些都导致实际执行和节能审查时存在一定的困难 且设计人员很难计算出其所配置的风机的全压要求 温差的确定 则分隔处一般为内 朝向 因此本条文对这些情况不作严格限制 采用变速调节 夏季的送风温差可以适当加大 都将造成大量热损失 2 且各区域末端的水路电动阀自动控制水量和通断 4.3.4 也可以采用设置二级混水泵和混水阀旁通调节水温的直接串联系统 空调水系统布置和管径的选择 2)多台水泵并联运行时 故障率高 for 考虑室内干管比摩阻与∑L≤400m时室外管网的比摩阻取值差距不大 且二级泵应采用调速泵 通往室外的风道外侧与土建结构间也应密封可靠 宜采取实现全新风运行或可调新风比的措施 应采用两管制空调水系统 要求对热回收装置的排风侧是否出现结霜或结露现象进行核算 水系统的供冷半径差距较大 Q——设计冷(热)负荷(kW) 对设备 ／h时 冷水水温和供回水温差要求一致且各区域管路压力损失相差不大的中小型工程 四管制冷 混凝土 而固定温度和温差法 这种方式带来了相当多的隐患 我国的机电产品性能取得了较大的进步 允许的限值也相应增大 4.3.15 1 按设计图中标注的效率选择 风机盘管的运行与否对新风量的变化有较大影响 作为后台计算数据 例如全空气系统增大新风比 供冷或冷热共用时 同时满足各个区域新风与室内温度要求 4.3.24 V △T值(℃) 5 4.3.10 设计师应在设计图中标明风机的风压(普通的机械通风系统)或机组余压(空调风系统)P 否则 对比后取其大值 其绝热层表面冷热量损失的绝对值是不容忽视的 采用变速风机的通风系统应配备合理的控制措施 3 浪费电能 如果系统的回收期过长 19762中水泵的性能参数 ／h B值可增加4 Standard 在人员密度相对较大且变化较大的房间 3 采用上述计算公式将使得各房间在满足要求的新风量的前提下 易于获得最佳的空调效果 该气流组织形式有利于大温差送风 在一些下送风方式(如剧场等)的设计中 采用双向换气装置 ／h)] 3 并取大值 限值 控制方案和运行管理等的特殊要求等 管网阻力特性及水泵工作特性相近的情况外 空调系统的送风温度应以h-d图的计算为准 V 管道穿墙 首先应通过合理设置冷水机组的台数和规格解决小负荷运行问题 冻裂水管 )不宜大于表4.3.22的数值 2 3 大部分输配环路及热(冷)源机组(并联)环路存在水力失调 有可能造成部分时间室内负压 或这些区域面积或总冷负荷很小 宜设置过滤器阻力监测 2 将传动效率和电机效率合并后 2 取0.855 因此排风量也应适应新风量的变化以保持房间的正压 4.3.23 的最低限值要求 降低湿度要求 V 还必须对冷管道进行防结露厚度的核算 ／h)] 对于超过500m的系统管路中 4 所以在室内的空气调节保冷管道一般都不设置保护层 4.3.3 保冷管道的绝热层外的隔汽层是防止凝露的有效手段 4.3.14 本处所提到的额定流量指的是供回水温差为5℃时蒸发器的流量 宜考虑采用双速或变速风机 如果只变新风量 设计水流阻力较高的大型工程 空气调节风系统不应利用土建风道作为送风道和输送冷 可以达到很好的节能效果 有较大的节能效果 置换通风方式适用于热湿比较大的空调系统 控制方案和运行管理可靠的前提下 宜采用变流量一级泵系统 ANSI／ASHRAE／IES 当∑L≥1000m时 风机停止使用时 大量节省空气处理所需消耗的能量 然而该方法需要同时检测温度和湿度 13560×33％＝4475(m 效率小于70％且不小于20％) 热回收装置的进 3 但实际使用时发热量常比夏季采用的设计数值小且不长时间存在 4 ／h)增加了67％ 水泵运行在不合适的工作点处 其中最突出的问题就是漏风严重 4.3.3 忽视了冷却塔通风散热的基本要求 降低效率 从对供水温度的影响角度来讲 带来如下问题 3 当安装带热回收功能的双向换气装置时 保冷层厚度应按现行国家标准《设备及管道绝热设计导则》GB／T 本条文根据实际情况对计算公式及相关参数进行了调整 冷却后再热可能是必要的方式之一 对于冷水机组集中设置且各单体建筑用户分散的区域供冷等大规模空调冷水系统 [W／(m 2 达到降低初投资的目的 因此可以计算得到 这样既节省了施工成本 设置水力平衡装置后 设计中应尽量避免 集中空调冷 2 常会造成大量隐蔽的热损失 要求不低于5℃的温差是必需的 ／h时 穿楼板处应采取防止“热桥”或“冷桥”的措施 热处理后的新风风道 并和表4.3.23对照来评判是否达到了本条文的要求 因此一般适用于最远环路总长度在500m之内的中小型工程 强调冷却塔的工作环境应在空气流通条件好的场所 并应符合下列规定 应注意 oc 因此 应计算集中供暖系统耗电输热比(EHR-h) 在过渡季 2 缓蚀 随着工艺需求和气候等因素的变化 也符合相应气候区的实际情况 有时会因受条件限制或为了结合建筑的需求 s 4.3.7 集中供暖系统的热力入口处及供水或回水管的分支管路上 采用非闭孔材料保温时 多级泵冷水系统 ／h) 中效过滤器的初阻力小于或等于80Pa(粒径大于或等于0.5μm 有时也需要采用一些局部的土建式封闭空腔作为送风静压箱 因此宜分别设计和配置空调系统 O) 与现行行业标准《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ 4.3.24 采用非闭孔材料保冷时 严重影响空调效果 集中供暖系统耗电输热比应按下式计算 η 空调风系统和通风系统的风量大于10000m 降低能量消耗 则不宜采用能量回收系统 同时由于混凝土等墙体的蓄热量大 也可以将上述从3m～5m的范围作为过渡区 在每天的早晚也有可能出现“过渡季”工况(尤其是全天24h使用的空调系统) 但要对双速风机的工况与系统的工况变化进行校核 导致系统不能正常运行 这样即可用上述公式来计算实际设计系统的W 当水泵水流量＞200m 加大送风温差 α——与∑L有关的计算系数 CD 应对冬 提高传热效率有重要意义 如果用一个规定的水泵扬程(标准规定限值为36m)并不能完全反映实际情况 冷却塔补水总管上应设置水流量计量装置 因此完全可以将整个系统的管内冷水的温升控制在0.3℃(对于热水温降控制在0.6℃)以内 对室外温度较低的地区(如严寒地区) 为有效地减少新风冷热负荷 性价比高的两种绝热材料制定 冷热水温差也相同(例如采用直燃机 运行能耗的节省受到限制 以保证管道气密性 当冷水机组不能适应变流量运行且冷水泵总功率小于55kW时 η 排风出口设置的密闭风阀应同时关闭 1 因此本条规定可以节约空调风系统的能耗 一级泵系统时B取17 4.3.19 2 当空调热水和空调冷水系统的流量和管网阻力特性及水泵工作特性相吻合而采用冬 冷水机组变流量运行水泵的节能潜力较大 1 多数情况下 ／h) 宜采用变速风机 送风量可减少10％～15％ 4.3.14 4.3.5 经技术经济比较 在供暖空调系统中 式中 在不能保证污染物不泄漏到新风送风中时 表4 当在室内设置冷却水集水箱时 固定焓法 α∑L则反映系统管道长度引起的阻力 应采取预热等措施 1 二是各区域水泵不能互为备用 管道与设备绝热层厚度及风管绝热层最小热阻可按本标准附录D的规定选用 机组达不到其额定出力 也方便室内的维修 水泵平均效率取63％ ——新风比需求最大的房间的新风量(m 当∑L≤400m时 当各区域水温一致且阻力接近 外区都计算此部分负荷 空气受压力作用流出或流入室内 4.3.13 房间朝向等因素也对划分有一定影响 在上面的例子中 集中供暖系统采用变流量水系统时 甚至在冷负荷小于热负荷时房间温度过低而无供热手段的情况 机组允许的每分钟流量变化率不低于10％(具体产品有一定区别) 提高输送效率 3 冷水供回水温差应按机组实际参数确定 安全性差 ∑L——热力站至供暖末端(散热器或辐射供暖分集水器)供回水管道的总长度(m) 为了方便设计人员选用 新风系统的节能 二氧化碳浓度检测与VAV变风量系统相结合 混凝土 同时有冷却和加热过程出现 二级泵系统时B取21 4.3.13 对于变流量系统 s 如仅在理论上存在一些内区 在夏季的夜间或室外温度较低的时段 对于湿度要求不高的舒适性空调而言 往往长达一千多米 根据国外有关资料介绍 新风系统应能关闭 V 并按照轴功率要求较大者配置水泵电机 26-2010第5.2.16条一致 可以从排出空气中回收50％以上的热量和冷量 Acceptable 还可以根据年运行小时数量来降低冷水输配侧的管径 通风系统的管道系统在设计工况下的阻力进行一定的限制 回风竖井的情况 3 这样只要分隔线在3m～5m之间变动 宜采用空气-空气能量回收装置回收空调排风中的热量和冷量 4.3.1 冷水机组变流量两种形式 on 对于运行时间较长且运行中风量 空气调节保冷管道绝热层外设置保护层主要作用有两个 不要将“过渡季”理解为一年中自然的春 送风高度大于5m时 水源热泵等机组的热水供回水温差应按机组实际参数确定 两管制系统如冬夏季合用循环水泵 以防止水泵电机过载 A——与水泵流量有关的计算系数 本标准附录D针对目前建筑常用管道的介质温度和最常使用 保证绝热效果 对此值进行限制是为了保证水泵的选择在合理的范围 冬季就可能冻结而不能发挥应有的作用 应该推广应用 供热时系统和水泵工况不吻合 不利于在运行过程中水泵的运行节能 本标准2005版中 供热品质差 B——与机房及用户的水阻力有关的计算系数 同时也解决了管道长度阻力α在不同长度时的连续性问题 利用新风免费供冷(增大新风比)工况的判别方法可采用固定温度法 在目前的一些工程设计中 并直接给出了厚度 且一级泵应采用调速泵 热源对空气调节系统进行预热或预冷运行时 4.3.11 将冷却塔安装区域用建筑外装修进行遮挡 F 二级泵宜集中设置 同时为政府管理部门监督管理提供一定的依据 可采用双速风机 Y——修正后的系统新风量在送风量中的比例 则须按该会议室的新风比设计空调风系统 按本标准表4.3.9-2选取 对于夏季具有高温高湿特征的地区来说 有可能会使处理后的送风温度过低 粗效过滤器的初阻力小于或等于50Pa(粒径大于或等于2.0μm 工程实践已充分证明 在这里统一采用供暖半径即热力站至供暖末端的总长度替代了 ＝5100m 排风量也宜适应新风量的变化以保持房间的正压 经常性踩踏对隔汽层的物理损伤 使某些区域在小负荷时流量过大 这样 当60m 4.3.11 需要经常维护 大于30kW的单台水泵宜调速变流量 靠近外墙或外窗设置的电动风阀设计上应采用漏风量不大于0.5％的密闭性阀门 (4)工程中常有空调冷热水的一些系统与冷热源供水温度的水温或温差要求不同 4.3.20 让新风与排风在装置中进行显热或全热交换 s 2 按表4.3.9-2选取 浓度检测值进行新风需求控制 让管理者主动地建立节能意识 st 热水管道系统的α值 在这里对四个气候区的空调热水系统分别作了最小温差的限制 报警装置 当各环路的设计水流阻力相差较大或各系统水温或温差要求不同时 提高室内空气品质和人员的舒适度 应计算空调冷(热)水系统耗电输冷(热)比[EC(H)R-a] 本标准附录D是管道与设备绝热厚度 围护结构的负荷随季节改变有较大的变化 循环水泵宜采用变速调节控制 其所包围的为内区 如果新风经过风机盘管后送出 )应按下式计算 而是热力站的供暖半径 系统的新风量应按下列公式计算 4.3.21 ——风道系统单位风量耗功率[W／(m 8175中经济厚度计算方法计算 易造成能源浪费或新风不足 2 如果在进深方向有明确的分隔 通过末端用户设置的两通阀自动控制各末端的冷水量需求 空气过滤器的设计选择应符合下列规定 或者可采用二次回风的处理方式 在进行空气能量回收系统的技术经济比较时 对于空调机组 容易实现且节能潜力大 设计中需要灵活处理 外表面应设保护层 一是水泵设置总台数多于合用系统 因此不允许合用 外区的分界线 多台水泵根据末端流量需要进行台数和变速调节 并同时对B值进行了调整 由此可见 式中 螺杆式机组宜为额定流量的40％～120％ 确定最经济和满足要求的空调管路制式 ——修正后的总新风量(m 系统的新风比最小 应根据水力平衡要求设置水力平衡装置 O) 表4.3.9-4 Q——设计热负荷(kW) 3 对于一般工程 (3)当系统各环路阻力相差较大时 当出现结霜或结露时 为了管道的连接及与室内设计配合 或者水温(温差)要求不同时 重点考虑冷水机组允许的变流量范围和允许的流量变化速率 从理论分析 可以有效降低运行能耗 其最低流量应低于50％的额定流量 此外 宜按区域或系统分别设置二级泵 90.1-2010中规定 案例计算表 假定一个全空气空调系统为表4中的几个房间送风 由于种种原因一些工程采用了土建风道(指用砖 而且还可以避免冷热抵消 在严寒地区和夏季室外空气比焓低于室内空气设计比焓而室外空气温度又高于室内空气设计温度的温和地区 单台水泵功率较大时 若采用再加热显然降低利用置换通风方式所带来的节能效益 当采用一次回风系统时 并考虑热回收装置的过滤器设置问题 根据现行国家标准《清水离心泵能效限定值及节能评价值》GB 调速水泵的性能曲线宜为陡降型 3 应采取水力平衡措施 并采取密封措施 ——每台运行水泵对应的设计工作点效率 风机盘管加新风空调系统的新风宜直接送入各空气调节区 则宜采用二次回风或淋水旁通等措施 用来预热和预冷新风 对于置换通风方式 4.3.26 温差法 sc 对冷却效果产生了非常不利的影响 本标准2005版中风机的单位耗功率的规定中对总效率η 直接提供高温冷水的机组 2 原居住建筑计算时考虑的室内干管部分 水泵效率存在一定的差距 宜选用全热回收装置 每增加一级泵 外区对空调的需求存在很大的差异 风道系统单位风量耗功率(W ／h＜水泵水流量≤200m 可降低二级泵的设计扬程 回水温差的6％左右 该附录是从节能角度出发 采用上送风气流组织形式空调系统时 on 粗 保温层厚度应按现行国家标准《设备及管道绝热设计导则》GB／T 当排风中污染物浓度较大或污染物种类对人体有害时 s 如冬夏季冷热负荷大致相同 且二级泵等负荷侧各级泵应采用调速泵 系统的运行水量也处于实时变化之中 按表4.3.9-1选取 由于热回收原理和结构特点的不同 系统作用半径较大 如果对相对湿度的要求很严格 3 但对于一些散湿量较大 W 对热源来说 需要考虑一定的区别 为节省投资 严寒和寒冷地区通风或空调系统与室外相连接的风管和设施上应设置可自动连锁关闭且密闭性能好的电动风阀 可形成较舒适环境 当400m＜∑L＜1000m时 变流量一级泵系统包括冷水机组定流量 由于外界气候环境比较稳定 或这些区域冬季即使短时温度较高也不影响使用 设计定风量全空气空气调节系统时 4.3 明确规定散热器供暖系统应采用热水作为热媒 空气调节系统送风温差应根据焓湿图表示的空气处理过程计算确定 本条计算思路与《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ 由于设计人员并不能完全掌控空调机组的阻力和内部功能附件的配置情况 当建筑所有区域只要求按季节同时进行供冷和供热转换时 又不单独设置冷热源的情况 内 空调冷(热)水系统耗电输冷(热)比计算应符合下列规定 A值是反映水泵效率影响的参数 也没有负风压的危险 设计人员应结合供应厂家提供的技术资料自行计算确定 送风温差不宜小于5℃ 90.1-2010出版时 能量浪费严重 或者末端虽然有采用两通阀进行开关量或模拟量控制负荷 且湿度传感器误差大 需要考虑冷水机组的容量调节和水泵变速运行之间的关系 ／h时 杀菌 因此 导致了冷却能力下降 A值应按较大流量选取 热水系统的设计应符合下列规定 3 除空调冷水系统和空调热水系统的设计流量 加上水泵选型偏大 当采用人工冷 冷却塔的“飘水”问题是目前一个较为普遍的现象 大大增加了流量调解范围和各水泵的互为备用性 st 防止外部环境 浪费能源 因此工程中应考虑建筑是否真正存在面积和冷负荷较大的需全年供应冷水的区域 4.3.8 自动开启或关闭 但由于全国各地的气候条件差异很大 t 因此不能用设计图(或设备表)中的额定电机容量除以设计风量来计算W 尽可能利用室外天然冷源 电子焓法 建筑对通风量的要求也随之改变 因此推荐在换热器二次水侧的二次循环泵采用变速调节的节能措施 二氧化碳并不是污染物 4.3.12 两管制空调水系统应分别设置冷水和热水循环泵 水源热泵等) Z——新风比需求最大的房间的新风比 只有在新风冷源不能满足供冷量需求时 但根据公共建筑实际情况对相关参数进行了调整 防止外力 1 远热源处室温偏低 4.3.1 这些管道设计流速状态下的每百米温升都在0.004℃以下 △T——设计供回水温差(℃) X——未修正的系统新风量在送风量中的比例 空调冷水宜采用变流量二级泵系统 1 风系统的材料消耗和投资相应可减少40％左右 由于种种原因 因此 另外空气调节保冷管道所处的位置也很少遇到车辆碰撞或者经常性的踩踏 热源进行预热或预冷运行时新风系统应能关闭 以及对风机效率η 可能有多幢建筑 26相比 4.3.22 在计算过程中 在补水总管上设置水流量计量装置的目的就是要通过对补水量的计量 s 能量回收系统的使用时间等因素 独立新风系统增大新风量 因此 在工程设计中 可以产生显著地节能效益 以往工程中 表5 在同一个空气处理系统中 空调系统采用全新风或增大新风比运行 降低水泵能耗 F 或当输送热媒温度高于其管道外环境温度且不允许热媒温度有降低时 即使冬季改变系统的压力设定值 2 溴化锂机组 常年需要供冷 一般换热器不需要定流量运行 可以作为供选择的节能方案 为了满足不同的使用需求 而实际工程中 造成了能耗高 η ／h 当系统作用半径较大或水流阻力较高时 一般按系统的供冷运行工况选择循环泵 当一个空气调节风系统负担多个使用空间时 在选配空调冷(热)水系统的循环水泵时 但只是要求300kPa 应重点考虑以下两个方面 Standard 系统设计时 ／h) 4.3.21 以B值反映了系统内除管道之外的其他设备和附件的水流阻力 从实际调查结果来看 如果为了满足新风量需求最大(新风比最大的房间)的会议室 通常可将距外围护结构3m～5m的范围内划为外区 由于全空气空调系统要考虑到空调过渡季全新风运行的节能要求 现用式(4.3.12)计算 绝热层的设置应符合下列规定 水泵的变流量运行 终阻力小于或等于160Pa Quality》ASHRAE 往往水泵不在高效区运行 表4.3.22 现行国家标准《空气-空气能量回收装置》GB／T 由于流量不同 4.3.22 随着冷水机组性能的提高 4.3.18 加大了空调系统的运行能耗 也会给实际工程设计带来一些困难 4.3.18 4 本标准在∑L≤400m时 (2)设备控制方式 当输送冷媒温度低于其管道外环境温度且不允许冷媒温度有升高 也是正常情况下能够实现的 空气-空气能量回收过去习惯称为空气热回收 系统设计水流阻力较高的原因是系统的作用半径造成的 应充分考虑当地的气象条件 有了更严格的要求 3 由于要求送风温差较小 并应标注在施工图的设计说明中 有时会使相对湿度超出设定值 ＝2672m 达到节能的目的 表4.3.9-2 按表4.3.9-4或表4.3.9-5选取 美国ANSI／ASHRAE／IES 空气过滤器的性能参数应符合现行国家标准《空气过滤器》GB／T 房间开窗的大小 设计人员很难确定实际工程的总效率η 例如 ／h 外区应根据室内进深 而且便于调节 采用热水作为热媒 冷水机组应能适应水泵变流量运行的要求 如用户所需水温或温差与冷源不同 最成熟的系统形式 在冷源侧设置定流量运行的一级泵 Standard 这样就不需要暖通空调的设计师再对此进行计算 ／h) 送风温差在4℃～8℃之间时 故把机房及用户的阻力和管道系统长度引起的阻力分别计算 在空气处理过程中 4.3.2 H——每台运行水泵对应的设计扬程(mH 室外参数总是不断变化 因此机组还应有相应的控制功能 楼层以及围护结构特点等因素划分 还可通过三级(或四级)泵和混水阀满足要求 举例说明式(4.3.12)的用法 防冻措施 能够更多地节省输送能耗 由于水泵为定流量运行 (1)机房内冷源侧阻力变化不大 最大限度地利用新风降温 应明确的是 因此是否设置应根据具体工程情况确定 风道系统单位风量耗功率(W 3 气候变化-雨雪对隔汽层的腐蚀和由于刮风造成的负风压对隔汽层的损坏 在条件合适的地区应充分利用全空气空调系统的优势 P——空调机组的余压或通风系统风机的风压(Pa) 应对能量回收装置的排风侧是否出现结霜或结露现象进行核算 4.3.7 室内环境几乎不受室外环境的影响 4.3.10 对非常规系统应按机组实际参数确定 G——每台运行水泵的设计流量(m 如果不采取保温 新风进口 排风入口过滤器应便于清洗 其他区域仅要求按季节进行供冷和供热转换时 集中空调冷(热)水系统设计原则 是目前应用最广泛 使得冷水机组的供回水温差随着负荷的降低而减少 水泵调速技术是目前比较成熟可靠的节能方式 循环水泵的装机容量较大 也常按区域分别设置二级泵 3 并应确保室内必须满足正压值的要求 全部按照α＝0.0115来计算 ∑L应减去100m ——电机及传动效率(％) 同时选择高效的风机 为共用输配干管设置变流量运行的二级泵 B——与机房及用户的水阻力有关的计算系数 B值 人员长期停留的房间一般是指连续使用超过3h的房间 水泵变速运行 ot 并且其流量能够降到设计流量的50％或以下