支座竖向支承板中心线应与竖向反力作用线一致 此时锚栓应有足够的锚固深度 既可使钢管杆件截面得到加强 否则将使结构的实际内力 且对支座节点有转动要求时 2 单面弧形拉力支座节点以及球铰拉力支座 设计时应控制边缘斜腹杆与支座节点竖向中心线间具有适当夹角 制作拼装方便 并应符合计算假定 使下部结构在支座反力作用下所产生的位移和转动都能控制在设计允许范围内 效果良好 当立体管桁架支座反力较小时可采用图5.9.8所示构造 刚接支座节点应能可靠地传递轴向力 对于某些矩形平面周边支承的网架 立体管桁架支座节点可按图5.9.8选用 弯矩与剪力 并以锚栓相连而成 球铰压力支座节点是由一个置于支承和面上的凸形半实心球与一个连于节点支承底板的凹形半球相嵌合 温度影响 5.9.6 对土建施工精度要求较高 5.9.2 为减少由此而产生的附加弯矩 因此应根据传递支座拉力的要求来设计这种支座节点 支座底板与支座竖板厚度应根据支座反力进行验算 平板压力支座节点(图5.9.3-1) 4 中跨度的网架 此时应通过抗剪键传递水平剪力 在竖向荷载作用下网架角隅支座上常出现拉力 水平位移较大与有转动要求的大 比较符合不动球铰支承的约束条件且有利于抗震 1 但应考虑下部结构的侧向刚度 藉以减轻支座底板的负担 当锚栓承受较大拉力时 但支座底板下应力分布不均匀 支座底板与橡胶垫板上应开设相应的圆形或椭圆形锚孔 5.9.9 这种构造支座底板传力虽较间接 多点支承的大跨度空间网格结构 且锚栓应设置双螺母 空间网格结构支座节点的构造应与结构分析所取的边界条件相符 在支座设计时应进行放样验算 单面弧形压力支座节点(图5.9.3-2) 弧形支座板由于形状变异 对于拉力支座节点 一个合理的支座节点必须是受力明确 支座节点竖向支承板与螺栓球节点焊接时 其直径可取20mm～25mm 球铰拉力支座节点(图5.9.4-2) 一般由工程橡胶制品厂专业生产 图5.9.7表示空心球节点刚接支座 支座竖向支承板应保证其自由边不发生侧向屈曲 当支座底板与基础面摩擦力小于支座底部的水平反力时应设置抗剪键 它们共同的特点都是利用连接支座节点与下部支承结构的锚栓来传递拉力 支座节点构造形式应传力可靠 2 通过弧形垫板使杆件与支座竖向支承板相连 可滑动铰支座节点(图5.9.5) 锚栓的螺母下也应设置压力弹簧以适应支座的转动 1 5.9 压力支座节点中可增设与埋头螺栓相连的过渡钢板 5.9.4 空间网格结构的支座节点应根据其主要受力特点 这类节点制作尚属方便 支座球节点底部至支座底板间的距离应满足支座斜腹杆与柱或边梁不相碰的要求(图5.9.9-1) 但对于支座反力较大的管桁架节点宜在管桁架管件底部加设弧形垫板 过渡钢板可通过侧焊缝与支承面顶板相连 虽然这种节点构造较复杂但鉴于当前铸造工艺的进步 以适应支座的水平变位 在实际工程中要求将支座节点底板上的锚孔精确对准已埋入支承柱内的锚栓 当支座拉力较大 橡胶垫板与方框间应留有足够空隙) 为简便起见 锚栓设计时应考虑支座节点弯矩的影响 5.9.3 支座的下部支承结构也应具有较大刚度 可用于要求沿单方向转动的大 支座节点 当支座底板面积较大时可在过渡钢板上开设椭圆形孔 可按本规程附录K进行设计 但此时锚栓承受拉力 4 连接简单 常用压力支座节点可按相对于节点球体中心的铰接支座计算 根据空间网格结构支座节点的主要受力特点可分为压力支座节点 橡胶板式支座节点(图5.9.6) 球铰压力支座节点(图5.9.3-4) 5.9.10 并应设置双螺母 为防止橡胶垫板产生过大的水平变位 数量可取2～4个 利用焊缝传力 并将十字节点板与节点球体焊成整体 并应与支座预埋钢板焊接(图5.9.11) 刚接支座节点(图5.9.7)可用于中 并具有较好的经济性 并与支座节点连接的杆件汇交于节点中心 当支座节点中的水平剪力大于竖向压力的40％时 可用于中 安全可靠 6 由于橡胶垫板具有良好的弹性和较大的剪切变位能力 小跨度的空间网格结构 可将支座底板与支承面顶板或过渡钢板加工成“盆”形 8 或在节点周边设置其他限位装置(可在橡胶垫板外围设图5.9.6所示钢板或角钢构成的方框 拉力支座节点 5.9.10 中跨度空间网格结构 5.9.1 其厚度不宜小于10mm 3 一般仅适用于较小跨度的网架支座 5.9.4 双面弧形是在支座底板与支承面顶板上焊出带椭圆孔的梯形钢板然后以螺栓将它们连为一体 以小直径焊条分层 且下部支承结构具有较大刚度的大跨度网架结构 常用拉力支座节点主要有平板拉力支座节点 5.9.7 单面弧形支座板也可用厚钢板加工成型 可用于有抗展要求 可用于中 在荷载作用下不应先于杆件和其他节点而破坏 也不得产生不可忽略的变形 支座竖向支承板的最小截面面积及连接焊缝应满足强度要求 锚栓螺母下设弹簧以适应节点转动 可滑移 弯矩与剪力的刚性支座节点 可用于多点支承的大跨度空间网格结构 5.9 5.9.2 支座节点的设计与构造应符合下列规定: 一般用于多点支承的大跨度空间网格结构 5.9.3 不得采用纯橡胶垫板 可用于支座反力较大 板式橡胶支座节点(图5.9.6)可按有侧移铰支座计算 支座节点底板的锚孔孔径应比锚栓直径大10mm以上 空间网格结构的支座节点必须具有足够的强度和刚度 且不宜小于12mm 支座反力较大时可采用图5.9.3-2b所示支座 它们可分别应用于要求支座节点沿单方向转动的中小跨度网架结构 确保其强度与稳定性要求 这种构造可使支座节点绕两个水平轴自由转动而不产生线位移 应尽量减小支座球节点中心至支座底板的距离 以确保钢板间的紧密接触 因而支座既可微量转动又可在水平方向产生一定的弹性变位 防止橡胶垫板可能产生的过大位移 5.9.9 可用于温度应力变化较大且下部支承结构刚度较大的大跨度空间网格结构 传力简捷 并应将锚栓上的垫板焊于相应的支座底板上 可采用与平板压力支座节点相同的构造 不应利用锚栓抗剪 7 以槽焊与支承面顶板相连 不得利用锚栓传递剪力(图5.9.9-2) 可用于大 5 5.9.1 5.9.11 对于上弦支承空间网格结构 平板拉力支座节点(同图5.9.3-1) 5.9.7 中跨度空间网格结构 为简便起见 可用于要求沿单方向转动的中 5.9.8 2 可供设计参考 3 改善支座节点附近杆件的受力状况 单面弧形拉力支座节点(图5.9.4-1) 双面弧形压力支座节点(图5.9.3-3) 因此这种支座节点除本身应具有足够刚度外 常用拉力支座节点可按下列构造形式选用 拉力支座节点 板式橡胶支座是在支座底板与支承面顶板或过渡钢板间加设橡胶垫板而实现的一种支座节点 分别选用压力支座节点 应将螺栓球球体预热至150℃～200℃ 变形出现较大差异 支座节点可沿弧面转动 支座节点竖向支承板厚度应大于焊接空心球节点球壁厚度2mm 具有一定应用空间 小跨度空间网格结构 变形与计算内力 粘合而成的橡胶垫板 当支座拉力较小时 小跨度空间网格结构中承受轴力 本规程附录K列出了橡胶垫板的材料性能及有关计算与构造要点 并可能由此而危及空间网格结构的整体安全 它既能较好地承受水平力又能自由转动 支座节点底板的净面积应满足支承结构材料的局部受压要求 其厚度应满足底板在支座竖向反力作用下的抗弯要求 支座节点锚栓按构造要求设置时 弧形支座板的材料宜用铸钢 因此平板拉力支座节点仅适用于跨度较小的网架 过渡钢板上设埋头螺栓与支座底板相连 5.9.5 单面弧形支座板也可用厚钢板加工而成 同时也可避免主要连接焊缝横切钢管杆件截面 或为适应温度变化而需支座节点转动并有一定侧移 弯矩与剪力的支座节点 受拉支座的锚栓应经计算确定 可在单面弧形压力支座节点的基础上增设锚栓承力架 如两向正交斜放网架 但它只能沿一个方向转动 板式橡胶支座应采用由多层橡胶片与薄钢板相间 但可简化施工 转动的弹性支座节点以及兼受轴力 球体置入深度应大于2/3球径 5.9.6 它是将刚度较大的支座节点板直接焊于支承顶面的预埋钢板上 并应考虑适应支座节点水平位移的要求 这种支座节点构造与不动圆柱铰支承的约束条件比较接近 可用于较小跨度的空间网格结构 3 与计算假定相差较大 考虑到支座节点可能存在一定的水平反力 弯矩与剪力的刚性支座节点 5.9.11 板式橡胶支座在我国网格结构中已得到普遍应用 支座节点 并应保温缓慢冷却 防止斜腹杆与支座柱边相碰 但其构造较复杂 加工方便 1 宜用铸钢浇铸成型 其材料性能及计算构造要求可按本规程附录K确定 可滑动铰支座节点(图5.9.5) 对称施焊 5.9.8 有抗震要求 因此对传递压力为主的网架压力支座节点中也可以在支座底板与支承面顶板间增设过渡钢板 小跨度的空间网格结构 而且不利于抗震 可滑移与转动的弹性支座节点以及兼受轴力 平板压力支座节点构造简单 橡胶支座垫板系指由符合橡胶材料技术要求的多层橡胶片与薄钢板相间粘合压制而成的橡胶垫板 锚周长度不应小于25倍锚栓直径 常用压力支座节点可按下列构造形式选用 支座底板与支承面顶板或过渡钢板由贯穿橡胶垫板的锚栓连成整体 单面弧形压力支座节点及双面弧形压力支座节点 同时还应做到构造简单合理