α＝0.33即A＝3时 ＝13.5/44.7＝0.3 所以ｌ/ｌ 为接地体最长支线的实际长度 R ＝8/89＝0.1 注 R ——所要求的接地装置冲击接地电阻（Ω） 从图20估计出ｌ值约为8m e C.0.1 相对应的接地体长度为13.5m 20m为半径的半球体范围内的钢筋体的工频接地电阻 所以ｌ/ｌ 当ρ＝2000Ωm e 接地装置冲击接地电阻与工频接地电阻的换算 所以对基础接地体取20m半球体范围内的钢筋体的工频接地电阻等于冲击接地电阻 应按下式计算 其ｌ ρ＝1000Ωm和2000Ωm时 ｌ ＝2 A——换算系数 2 实际上是冲击系数α的倒数 式中 在原始规范的编制过程中 当ρ＝500Ωm时 大于 混凝土在土壤中的电阻率取100Ωm 附录C 所以其A值在ｌ/ｌ 供冲击接地电阻与工频接地电阻的换算 ＝13/63＝0.2 其值宜按图C.0.1确定 即对于范围延伸大的接地体如何处理 本条是在表14的基础上 从图20可看出 ～ 引下线的冲击接地电阻应为从与引下线的连接点起沿两侧接地体各取有效长度的长度算出的工频接地电阻 e 当其钢筋从与引下线的连接点量起大于20m时 A＝1（即冲击系数等于1） 后来取消了该附录 时 1 当 引下线的冲击接地电阻应为以接地体的实际长度算出的工频接地电阻再除以换算系数 （C.0.1） ＝44.7m ——接地体的有效长度 类同 C.0.4 当环形接地体周长的一半小于有效长度时 取其等于 C.0.2 但由于存在不足之处 如土壤电阻率在表列两个数值之间时 ＝63（m） 为0.3与1之间的变化从1.5下降到1也采用线性变化 其冲击接地电阻应为以换算系数等于1和以该连接点为圆心 C.0.4 其计量与 ＝20m 附录C A值曲线的取得与上述方法相同 对图C.0.1的两点说明 i 而取其等于 2 i α＞1 接地装置冲击接地电阻与工频接地电阻的换算 注 1 C.0.2 当环形接地体周长的一半大于或等于接地体的有效长度时 α＝0.67（即A＝1.5） ＝89（m） 时的工频接地电阻（Ω） 当ρ＝1000Ωm 有关接地体的有效长度另参见本规范第5.4.6条的条文说明 e 1 p——敷设接地体处的土壤电阻率（Ωm） 当接地体达有效长度时 并参考图20提出图C.0.1的 因再长就不合理 用插入法求得相应的比值 提不出一种有效合理的方法 e 接地装置冲击接地电阻与工频接地电阻的换算 ——接地装置各支线的长度取值小于或等于接地体的有效长度 应按图C.0.2计量（m） α值几乎随长度的增加而线性增大 2 式中 环绕建筑物的环形接地体应按下列方法确定冲击接地电阻 e ＝A×R 经研究提出表14作为原始规范的附录 引入接地体的有效长度 本表适用于引下线接地点至接地体最远端不大于20m的情况 R 换算系数应等于1 与引下线连接的基础接地体 α＝0.5即A＝2时ｌ的长度为13m 所以ｌ/ｌ 接地体的有效长度应按下式计算 C.0.3 接地体在混凝土中的有效长度为 式（C.0.1）中的A值 曾以表13作为基础 ＝ e C.0.1 从图20可看出 或者有支线大于 ＝2 ～ ｌ