按本规范第4.2.1条规定初选 从本规范第4.2.9条表4.2.9中计算出中期容器压力为1.79MPa ·Hh·gn＝10 3 一 6.确定中期容器压力 m 3 充装密度为1000kg/m 末端喷嘴（3）和（4）在10s内喷放量相等 V（3）-（5）＝3.0×0.556×10 30kg和20kg 管网压力损失计算举例 -3 ×1310×2×9.81＝25.7kPa V（4）-（6）＝4.5×0.343×10 Ｌ（3）-（5）＝5.5m（实际管长加一个三通与一个弯头的当量长度） 管网末端压力大大高于中期容器压力的一半 选公称通径25mm Vp＝16.495×10 中期容器压力为2.98MPa -3 非均衡管网压力损失计算举例 贮存了90kg卤代烷1301的灭火系统 充装密度为1000kg/m 8.计算管段（1）-（2）的末端压力Pi（2） 选公称通径25mm Ｌ（4）-（6）＝7.1m（实际管长加一个三通与一个弯头的当量长度） 第一种壁厚系列的钢管 管网内灭火剂的百分比为18.8％时 Ｌ（2）-（3）＝12.7m（实际管长加一个三通与一个弯头的当量长度） 根据管网内灭火剂的百分比25％ ＋2×5.5×0.343×10 根据本规范第4.2.9条规定 V（2）-（3）＝9.5×0.968×10 q（4）-（7）＝2.0kg/s q（1）－（2）＝3.5kg/s ＝0.556×10 管段（1）-（2）的压力降为 管道末端压力达1.26MPa 7.求管段（1）-（2）的终端压力Pi（2） q（2）－（3）＝1.75kg/s ＝2.502×10 ＝9.196×10 所计算的结果表明 Pi（2）＝1.79－0.4－0.0257 贮存了35kg卤代烷1301的灭火系统 10.求管段（3）-（4）的末端压力Pi（4） 1.08 二 －3 9.计算管段（2）-（3）与（2）-（4）的末端压力Pi（3）或Pi（4） -3 -3 D（2）－（3）和D（2）－（4） 4.计算各管段的当量长度 3 贮存压力为4.20MPa 管网末端的喷嘴（5） -3 Ｌ（4）-（7）＝5.6m（实际管长加一个三通与一个弯头的当量长度） 5.计算管网内灭火剂的百分比 ＝1.544×10 D（1）－（2） V（1）-（2）＝2×0.5×0.556×10 8.求管段（2）-（3）的末端压力Pi（3） 充装密度为800kg/m 第一种壁厚系列的钢管 度） 6.确定中期容器压力 （6） q（4）-（6）＝3.0kg/s q（2）－（4）＝1.75kg/s 3 D（2）-（3） m 才能得到一个较为经济合理的计算结果 P′（2）－（3）＝P（2）－（4）＝0.014×1.08＝0.0151MPa/m 所计算的各管段的压力损失均很小 这是不经济的 9.求管段（3）-（5）的末端压力Pi（5） m 卤代烷1301的贮存压力为2.50MPa q（2）-（3）＝9.0kg/s 故各管段的直径可以选择更小一些 充装密度为800kg/m 3.计算管网总容积 由附图5.1所示的非均衡管网喷出 4.计算各管段的当量长度 均衡管网压力损失计算举例 V（4）-（7）＝3.0×0.343×10 D（4）-（6） 由附图5.2所示的均衡管网喷出 7.求单位管长的压力降 m 超过中期容器压力1.79MPa的50％ 3 才能得到一个较为经济合理的计算结果 P′（2）－（3）＝P（2）－（4）＝0.014MPa/m q（3）-（4）＝5.0kg/s 附录五 3 Ｌ（2）－（3）＝Ｌ（2）－（4）＝6.8m（包括实际管长加二个弯头的当量长度） ＝1.36MPa 3 只有通过对管网内灭火剂百分比进行验算和反复调整计算 ＝8.22×10 -3 5.估算管网内灭火剂的百分比 根据充装密度和管网内灭火剂的百分比 3 －3 q（3）-（5）＝4.0kg/s ＝1.668×10 故得 -3 时 2.初定管径 试用图表法计算管网末端压力 1.计算各管段的平均设计流量 11.求管段（4）-（6）的末端压力Pi（6） 选公称通径20mm P′（1）－（2）＝0.0165MPa/m Ｌ（1）－（2）＝22.5m（包括实际管长加容器阀 ＝0.40MPa 根据平均设计流量和管径从本规范附录四中附图4.1查得未修正的单位管长的压力降为 管道内卤代烷1301的密度为1310kg/m Ｌ（3）-（4）＝4.5m（实际管长加一个三通的当量长度） m 第一种壁厚系列的钢管 选公称通径25mm 选公称通径25mm 1.计算各管段的平均设计流量 P（1）－（2）＝Ｌ（1）－（2）·P′（1）－（2）＝22.5×0.0178 3.计算管网总容积Vp总 3 ＝1.029×10 Pi（3）＝Pi（4）＝Pi（2）－Ｌ（2）－（3）·P′（2）－（3） 第一种壁厚系列的钢管 -3 q（1）-（2）＝4.5kg/s m m -3 m 选公称通径32mm 故所选的各管段的管径可以满足设计要求 P′（1）－（2) －3 而Hh为2m 将主要计算结果归纳于下表 贮存压力2.50MPa和充装密度1000kg/m -3 ＝0.0165×1.08＝0.0178MPa/m D（3）-（4） 12.求管段（4）-（7）的末端压力Pi（7） 在压力为1.79MPa V（3）-（4）＝4.5×0.556×10 第一种壁厚系列的钢管 D（4）-（7） －3 Ph＝10 将主要计算结果归纳于下表 3 ＝1.36－6.8×0.0151＝1.26MPa 第一种壁厚系列的钢管 当贮存压力为4.20MPa 3 －3ρ 第一种壁厚系列的钢管 Ｌ（1）-（2）＝6.8m（实际管长加一个容器阀与软管的当量长度） 也可以选用较低的贮存压力 从本规范附录四中附图4.3查得压力损失修正系数为 -3 2.初定管径 D（3）-（4） -3 三个弯头和一个三通的当量长 （7）在10s内需喷出的卤代烷1301分别为40kg 求管网末端压力 按本规范第4.2.1条规定初选 3 故高程压力损失为 选公称通径25mm 第一种壁厚系列的钢管 只有通过对管网内灭火剂百分比进行验算和反复调整计算后 3 Vp总＝8×0.556×10 从以上计算结果可以看出 选公称通径20mm D（3）-（5） 则修正后的单位管长的压力降为 -3 根据本规范第4.2.13条表4.2.13 3