d 处的卤代烷1301密度（kg/m ——管段高程变化始端处卤代烷1301的密度（kg/m 3 至第4.2.13条的规定计算 ——管段内卤代烷1301的平均密度（kg/m 管网流体计算 ——单个喷嘴的平均设计流量（kg/s） 2 也可按本规范附录三确定 K Y （4.2.5） 3 ad ） 应按下式计算 式中 管道内卤代烷1301的密度 s 式中 ） 第4.2.13条 密度系数Z的关系 -P 1 向上取正值 ——管网内灭火剂百分比（%） h 第4.2.9条 任一管段末端的压力系数 经计算后选定的最大管径 ——喷嘴的设计压力（kPa 核算与估算结果的差值或前后两次核算结果的差值 V pi 高程的压差 -P 3 c ） pm n L——从贮存容器到计算点的管道计算长度（m） M 第4.2.12条 e 0 式中 对于钢管 3 ρ ——管网中各管段的容积之和（m 式中 ——管道沿程压力损失和局部压力损失之和（kPa） 卤代烷1301密度的关系 ） 式中 ——管道内卤代烷1301平均设计流量（kg/s） 初选管径可按4.2.2-1式计算 n ） 第4.2.2条 1 P 第4.2.10条 max ） h 式中 △H——高程变化值（m） ——管段末端的Z系数 式中 t 2 管道内任一点的压力系数Y 取表4.2.9中的数 D——管道内径（mm） 表4.2.13 单个喷嘴的平均设计流量 K i ） 卤代烷1301的中期容器压力应根据下式计算确定 可按本规范附录四附图4.1和附图4.2的单位管道长度压力损失（未经修正值）乘以压力损失的修正系数计算 c P 应按本规范第4.2.6条进行核算 1 ρ——压力为p处的卤代烷1301密度（kg/m b Z 可按下列公式估算 D ——系数 按本规范第4.2.13条确定 第4.2.7条 第4.2.15条 K P ——单个喷嘴所需喷出的卤代烷1301（kg） 应符合4.2.2-2式的要求 二 第4.2.3条 c ——系数 一 A 可根据管道内各点的压力确定 3 Y——压力系数（MPa•kg/m 3 p——管道内任一点的压力（MPa）; 3 应根据每个喷嘴所需喷出的卤代烷1301量和喷射时间 ——管段始端的Z系数 向下取负值 ——卤代烷1301的充装密度（kg/m ——中期容器压力（MPa 第4.2.5条 s Y l——管段的长度（m） q 2 3 应按下式计算 应按4.2.11-1式确定 第二节 ——容器平均压力（MPa） 管网内灭火剂百分比应按下式计算 表压） P K 第4.2.4条 第4.2.1条 2 ——管段内卤代烷1301的平均设计流量（kg/s） ） 第4.2.6条 ρ 管网内卤代烷1301的密度 4.20MPa贮存压力 s 3 ） ——管段的内容积（m 应根据表4.2.13确定 ——中期容器压力（kPa 喷嘴的设计压力 ——管段末端的Y系数（MPa•kg/m 2 对于钢管 均衡管网中各管段的压力损失 0 =P 2.50MPa贮存压力 ——灭火剂喷射时间（s） t 可按本规范附录四附图4.3和附图4.4确定 式中 1 初定管网内灭火剂百分比 表压） ——单个喷嘴孔口面积（m ） 第4.2.11条 均衡管网和非均衡管网管道内任一点的压力 第4.2.8条 C P 压力损失的修正系数 单个喷嘴孔口面积应按下式计算选定 式中 ——管段始端的Y系数（MPa•kg/m P 均可按本规范第4.2.11条 并经计算后选定 ρ ——高程压差（kPa） 表压）; 式中 ——压力为P 管道的沿程压力损失和局部压力损失 C´e——管网内灭火剂百分比估算值（%）; 密度系数Z与该点的压力 ——保持紊流状态的最大管径（mm） 应按4.2.11-2式和4.2.11-3式确定 pi ） ρ Z——密度系数 管道内卤代烷1301的平均设计流量与压力系数Y 3 管道内气 应按下式计算 R——喷嘴设计压力下的实际比流量（kg/s•m 应在±3％的范围内 Z 2 M 液两相流体应保持紊流状态 按本规范第4.2.7条估算的管网内灭火剂百分比 应按下式计算 3 ） 1 第4.2.14条 K 管网中各管段的管径和喷嘴的孔口面积 ——卤代烷1301的设计用量（kg） ——系数